时效温度对大型客机保险销延性断裂性能的影响

以大型客机发动机吊挂保险销原材料15-5PH沉淀硬化不锈钢为研究对象,依据材料规范AMS5659对固溶态15-5PH原材料进行热处理,分别对不同温度热处理后材料进行圆棒材料拉伸试验,通过曲线拟合获得了热处理温度对材料屈服强度、抗拉强度、损伤起始塑性应变及断裂塑性应变的影响规律。分别对不同温度热处理后材料进行剪切试验,研究了不同炉批次15-5PH材料剪切强度的影响。结果表明:热处理温度升高造成材料内残余奥氏体增加,材料屈服强度、抗拉强度、剪切强度均逐渐降低,但材料的塑性变形能力增强,损伤起始塑性应变及断裂应变均逐渐增加。     

加工硬化奥氏体→先共析铁素体相变动力学及机制

试验研究了Ｃ－Ｍｎ钢加工硬化奥氏体→先共析铁素体等温转变规律，结果发现，加工硬化使相变孕育期缩短的主要原因在于铁素体在奥低体晶界处成核能力的提高，ｌｎｌｎ（１／１－ＸＦ）与ｌｎｔ之间的关系为二段直线，本文对形核自由能变化和显微组织演变进行了分析，并给出了合理的解释。     

离心奥氏体──贝氏体球墨铸铁管

比较系统地研究了合金元素Ｃｕ、Ｍｏ和等淬时间及温度对离心奥氏体／贝氏体球墨铸铁管组织与性能的影响，找出了合金元素Ｃｕ、Ｍｏ对离心奥氏体／贝氏体球墨铸铁管的影响规律，确定了适宜的热处理工艺参数，并在实验室生产出性能良好的离心奥氏体／贝氏体球墨铸铁管。     

晶界碳化物对15Cr—25Ni不锈钢拉伸性能的影响

利用单相奥氏体及晶界碳化物＋奥氏体的两种 １５Ｃｒ－２５Ｎｉ不锈钢，研究了晶界碳化物对室温及８６０℃拉伸性能的影响。结果表明，室温下晶界碳化物对屈服强度几乎没有影响，但提高了抗拉强度约１４％，降低材料塑性（断面收缩率）约３８％，在８５０℃，晶界碳化物对抗拉强度没有影响，但提高了村料的塑性，其延伸率反断面收缩率分别提高约７０％和５８％，探讨了晶界碳化物影响拉伸性能的机制，室温下由于碳化物与基体界面结构与晶界结构不同导致与位错的不同交互作用，在高温下则是晶界碳化物阻碍晶界的滑移。     

铝,钛,钒和铌对中碳钢奥氏体晶粒度的影响

对6炉微合金化高氮L45钢进行了长时间(1800s)加热时和快速(50℃/s)短时间(5s)加热时奥氏体晶粒长大试验。测定了奥氏体晶粒平均截线长度。在萃取复型透射电镜照片上利用图象分析仪测定了1、3和6钢样中微细析出相的尺寸分布。利用透射电镜能谱仪分析了微细析出相的化学成分。还探讨了铝及微合金化元素钛、钒和铌与加热温度对高氮中碳钢奥氏体晶粒度的影响机制。     

ZG45钢表面激光熔凝处理及其热分析

用ＪＧ－２型脉冲激光机，对ＺＧ４５钢进行表面熔凝处理，熔凝区可以得到极细 的马氏体组织，其硬度可达到 ＨＶ８００以上。对激光熔凝处理过程的热分析表明：熔 区表面的升温和冷却速度极快，均在１０５数量级以上。一般情况下，ＺＧ４５钢的临界 淬火速度约为５０００℃／ｓ．热分析的计算结果与试验听得金相组织相符。     

Y参数在制做50 CrV钢热变形奥氏体静态再结晶图上的应用

本文研究了热变形参数对50CrV 钢静态再结晶行为的影响,引用了 Y 参数(Yao Parameter)使热变形奥氏体静态再结晶图大为简化.本实验再一次指出:Y 参数不仅在18Ni 马氏体时效钢中具有实用性,而在50CrV 钢中验证了 Y 参数也同样具有实用性.     

硼锰共渗层显微组织研究

本文介绍了国外渗锰、硼锰共渗研究现状.研究了46、T12钢在含有不同含量锰的硼锰共渗剂中渗后组织.试验表明,随着渗剂中锰含量增多渗层减薄,硬度降低.渗剂中锰含量过高时,渗层出现奥氏休.     

奥氏体-贝氏体球墨铸铁的组织和性能

本文研究了一种新型球铁,即高强度、高韧性奥氏体-贝氏体球铁。通过正交试验选择热处理参数,并进一步考察了不同等温淬火温度和时间对组织和性能的影响。为了考察奥氏体-贝氏体球铁的可靠性和使用寿命,还进行了延性断裂韧度与接触疲劳性能的试验。实验结果表明,奥氏体-贝氏体球铁具有很好的断裂韧性和接触疲劳强度。本文还探讨了奥氏体-贝氏体球铁性能优异的原因。     

热变形参数对50CrV钢奥氏体组织状态的影响

本文阐述了形变温度、形变量、形变后停留时间对50CrV钢奥氏体组织状态的影响，并对动态再结晶和静态再结晶晶粒大小的影响进行了分析．