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261.
金永杰 《福州大学学报(自然科学版)》1994,(4):25-29
特雷斯卡屈服条件在等向强化时的强化函数在文献中讨论较少,本文建议了一个强化函数,它能与特雷斯卡屈服函数相匹配,且有效充分的实验基础。它与夸脱理论相结合,得到了在角点处的塑性增量应力应变关系,在角点上剪应力增量与剪应变增量间是单值确定的。 相似文献
262.
本文把高分子材料的拉伸过程看成是拉什链段和非拉伸链段的竞争发展过程,采取大系综和群子分布的方法,建立了能描述8种应力-应变曲线类型的统一的模型方程.用大量的实验数据和文献数据对模型进行了检验,取得了良好的吻合,同时得到了不同材料在形变过程中的群子参数变化规律. 相似文献
263.
采用平均键能理论结合形变势方法对由AISb,GaSb和InSb所构成的应变超晶格界面在任意应变状态下的价带偏移值进行了确定,并分析了阳离子浅d轨道对价带偏移值的影响.结果表明,它们的价带偏移值具有显著的应变效应,此一显著的应变效应来源于应变的单轴分量及其与自旋-轨道分裂能量的耦合.这一效应导致了AISb-lnSb和GaSb-InSb系统中最高价带排列的Ⅰ-Ⅱ型超晶格的转变. 相似文献
264.
蜂窝材料面外受压时初始弹性失稳载荷的计算 总被引:1,自引:0,他引:1
本文通过对蜂窝材料结构的自重复特性的分析,合理地提出了非等壁厚蜂窝壁板的侧边条件,给出了求任意尺寸比的蜂窝材料面外受压时的初始弹性失稳载荷的理论算法,改变了以前求此失稳载荷只有经验公式的状况,为今后解决类似的空间自重复结构方面的问题打下了基础. 相似文献
265.
段滋华 《太原理工大学学报》1990,(2)
本文针对压力容器接管部位高应变区的特点,试用一种双面开键形槽的三点弯曲试件模拟其特征,其中以弹塑性断裂参量CTOD(δ)作为控制该区内裂纹疲劳扩展的主要参量,并采用双引伸计法动态测量CTOD.试验结果表明:在循环载荷作用下,高应变区在亚临界裂纹扩展范围内,疲劳裂纹扩展速率(da)/(dN)在双对数坐标上与裂纹尖端的张开位移△CTOD(△δ)呈线性关系:△CTOD可以作为控制高应变区应力循环和应变循环条件下,疲劳裂纹扩展速率的力学参量,且与(da)/(dN)呈Paris定律的形式. 相似文献
266.
岩石应变软化的有限元计算 总被引:3,自引:0,他引:3
方德平 《华侨大学学报(自然科学版)》1991,12(2):177-181
本文讨论了岩石应力-应变关系曲线及其理想化假设,考虑到岩石应变软化特性.编制了柑应的望性有限元程序.经与理论值比较后表明该计算的可行性和正确性. 相似文献
267.
268.
汪凌云 《重庆大学学报(自然科学版)》1991,14(6):38-43
在研究板料的极限应变时,提出了一种新的初始几何缺陷模型——椭圆缺陷模型。用大变形弹塑性有限元法,按大变形J_2塑性流动理论,大变开J_2塑性变形理论分析了具有不同长短半轴椭圆缺陷模型,标准的M-K缺陷模型,圆形缺陷模型对双向受拉金属板极限应变的影响。分析结果表明,椭圆缺陷对双向受拉金属板极限应变的影响与椭圆的长短半轴比及椭圆区板厚有关。根据圆形缺陷模型算出的极限应变值是上限,根据标准的M-K缺陷模型算出的极限应变值是下限。圆形缺陷模型和标准的M-K缺陷模型是椭圆缺陷模型的特殊情况。分析还表明,大变形J_2塑性流动理论对缺陷比大变形J_2塑性变形理论更敏感。分析时,假定双向受拉金属板处于平面应力状态,在弹性、塑性状态下都是体积不可压缩的。 相似文献
269.
介绍材料力学实验中的微机自动测试系统及其测试:真应力应变全程曲线和屈服极限σ_s,强度极限σ_b、延伸率δ、颈缩率ψ的自动测试方法。并结合实例说明了软件和横向位移传感器的结构设计。 相似文献
270.
杨维阳 《太原科技大学学报》1991,(1)
本文给出了正交异性复合材料单向板非弹性主方向在对称载荷作用下的裂纹尖端应变与位移的计算公式。作为特例,还给出了弹性主方向的Ⅰ型裂纹尖端应变与位移的统一表示式。 相似文献