2250 CVC热连轧机支持辊辊形研究

针对2250 CVC热连轧机支持辊磨损严重、不均匀且出现剥落问题,提出与2250热连轧机CVC工作辊相匹配的支持辊新辊形CVR（CVC-VCR Compounded Roll）,采用通用有限元软件ANSYS建立辊系三维弹性变形模型,并在F3机架上进行工业轧制试验。研究结果表明：与原辊形配置相比,CVR辊形配置不仅增加了弯辊力的调控范围,辊缝横向刚度增加11.5%以上,而且轧制过程服役前期和后期的辊间压力分布不均匀度分别降低28.17%和29.1%,辊间压力峰值分别下降27.56%和24.49%;新支持辊CVR自保持性较好,可稳定发挥其性能。     

HS合金钢在轧机辊道上的应用

为解决始终处于高温、多尘、缺油、重载连续运转工作状态的出入炉辊道的抗磨损问题,提出采用HS合金钢来取代铜套及轴承合金。并进行了温升对比试验和摩擦力矩对比试验,结果表明:这种材料可广泛使用于各种机械上的转动部件,具有很强的实际应用价值。     

闪存的磨损均衡专利技术综述

闪存是嵌入式系统中的一种常用的存储介质,具有体积小、容量大、成本低、掉电数据不易丢失等一系列优点。目前,闪存己经逐步取代了其他半导体存储元件,成为嵌入式系统中的主要数据和程序载体。然而,由于闪存本身物理特性的特点,每个闪存块可以被擦除的次数是有限的,当闪存块达到擦除的限制次数后,存储块上的数据就会变得不可靠,这就是提出磨损均衡处理(wearleveling)的原因。本文首先介绍闪存的特性和闪存转换层(FTL)的功能,然后从专利技术角度重点介绍现有的磨损均衡策略,总结现有的磨损均衡技术存在的问题,提出改进的方向。     

粘胶纤维切断刀的腐蚀磨损与寿命

本文分析了粘胶纤维切断刀的腐蚀磨损形貌,并将几种钢经不同表面处理后进行试验。结果表明:镀覆 TiN 的 Cr15Ni18Mo2Cu3或1Cr18Ni12Mo2Ti 不锈钢切断刀能显著提高其寿命。     

流化床内颗粒磨损研究

通过流化床内颗粒磨损实验,探讨了磨损率随床重、气速及时间的变化关系,并对磨损前后物料粒径分布进行了对比,推断出颗粒的磨损机制．     

颗粒级配对SiC-Si复相陶瓷材料摩擦性能的影响

采用SiC颗粒级配的方法形成了SiC-Si复相陶瓷材料,研究颗粒级配SiC-Si的组织结构及其对SiC-Si复相陶瓷干摩擦磨损性能的影响.结果表明,采用SiC颗粒级配方法能明显改善SiC-Si复相陶瓷材料的干摩擦磨损性能.粗细颗粒间的级配具有相互强化的作用,并且有利于光滑摩擦表面的获得与稳定;同时可提高复相陶瓷对断裂磨损的抗力.     

钛合金零件带孔面铣削刀具的优化

在零件实际加工过程中,若要达到预期加工效率,则刀具刀片易磨损,加工时的安全性亦得不到保证;调小加工参数虽能满足后者,但加工效率损失很多.为缓解这一矛盾,对带有预钻孔钛合金零件面铣削加工刀具进行优化,在实现稳定切削的同时,加工单件成本节约54.57美元,最终实现这一具体工况下的面铣削刀具的最优化.     

凿削磨损过程中能耗的测定与分析

本文在一台改装的单颗粒冲击磨损试验机上测定了材料磨损的能量消耗,并提出以单位磨损量的能耗即比能耗来衡量耐磨性。还建立了磨损能耗的分析模型.指出,在凿削磨损条件下,材料的耐磨性主要决定于表面能耗(E表)和变形能耗(E变).对于奥氏体钢,E变是能量消耗的主要原因;而对于马氏体钢E表更为主要。     

二体磨损过程预测模型

表面形貌对摩擦副的性能影响很大,由磨损和塑性变形引起的表面形貌变化常常导致摩擦学系统的状态发生变化．文中建立了预测二体磨损过程中表面粗糙度及磨损变化的数学模型．计算结果表明,其粗糙度和线磨损量的变化不仅与磨程及时间有关,而且与所考察的轮廓线在摩擦副表面上沿相对运动方向的位置有关;随着磨损的进行,摩擦副的宏观几何轮廓趋于特定形状;体积磨损量与磨程近似成正比．     

高抗挤套管磨损后的外压失效行为分析

采用Abaqus软件,通过有限元模拟分析方法,按照月牙形磨损模型,对我国深井、超深井中广泛使用的140 ksi(965 kPa)钢级Φ244.5 mm×11.99 mm、110 ksi(758 kPa)钢级Φ339.7 mm×12.19 mm和Φ244.5 mm×11.99 mm等3种高抗挤套管在0到70%之间不同磨损率下的挤毁失效行为和挤毁强度变化规律进行了分析,得到了不同磨损率下套管的挤毁失效类型和挤毁强度数据。研究发现磨损在改变套管几何形状的同时,也使套管的挤毁失效行为发生了变化,从而使其剩余挤毁强度值的计算变得复杂。原本为塑性挤毁的Φ244.5 mm×11.99 mm110 ksi(758 kPa)套管在磨损后转变为以弹性失稳为主;原本为过渡挤毁的Φ244.5 mm×11.99 mm140 ksi(965 kPa)套管,当磨损率小于50%时,其挤毁失效类型为过渡挤毁,当磨损率大于50%时,其挤毁失效类型转变为弹性失稳;原本为弹性挤毁的Φ339.7 mm×12.19 mm110 ksi(758 kPa)套管在磨损后依然为弹性挤毁,但磨损加剧了其结构的不稳定。3种套管磨损后的剩余挤毁强度都低于原本失效模式下的挤毁强度值。