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401.
对H2/O2/Ar可燃气体激光诱导火花点火进行了实验研究. 采用Nd:YAG激光器产生的 532 nm激光聚焦击穿气体点火, 并采用激光高速纹影系统对不同初压、激光点火能量、氩稀释度可燃气体点火的火焰结构进行了流场显示. 结果表明, 气体击穿形成椭球形等离子体, 稀疏波与等离子体作用, 在等离子体迎光侧和背光侧分别形成一对反旋的螺旋环, 导致等离子体和随后的火焰面向内弯缺, 在等离子体左侧激光轴附近形成一个向外凸出的气瓣. 等离子体的高温气体诱导火花核的形成, 受壁面反射弱激波或压缩波的作用, 初始层流火焰减速. 弧形火焰阵面与壁面的作用及其与激波或压缩波、稀疏波等作用, 导致层流火焰向湍流火焰转捩. 对摩尔比为2:1:10、初压为53.33 kPa, 激光诱导火花点火的激光器最小输出能量为 15 mJ. 随预混气初压的升高, 激光点火能量越高, 降低氩稀释度, 会加快火焰阵面传播速度. 相似文献
402.
403.
编程模拟TE10波在矩形波导管中传播及驻波形成的动态图象.通过计算机图像模拟,可以更快、更深刻地掌握微波传输的原理. 相似文献
404.
应用齐次平衡法再次研究了Equal Width波方程的精确解,在不同的参数下,我求得了几种与文献[1]形式不相同的新解.在这些新解中,有一种孤波解的表达式,比文献[1]中的孤波解的那种表达式更具一般性. 相似文献
405.
由于曲波(Curvelet)变换可以很好的逼近含线奇异的高维函数,近年来日益受到研究人员的普遍关注.传统的数字曲波变换是非正交的、冗余度较高,而本文采用的快速曲波变换(Fast Discrete Curvelet Trans form,FDCT)对物体边缘信息具有最优稀疏表示.通过实验表明,基于FDCT的图像消噪算法可以很好的保持图像边缘,使消噪后的图像获得较好的视觉效果,同时峰值信噪比(PSNR)也得到很大提高. 相似文献
406.
本文对传统的可压缩流动中的通量分裂方法进行了修正,使其可以用于扰动方程的计算。利用这一方法,对来流马赫数Ma为4.5、雷诺数Re为10^5的可压缩平板边界层中扰动的演化进行了数值模拟。对于给定的基本流,在计算域入口加入T-S波扰动,研究扰动的空间发展演化。对于小幅值的扰动,计算得到的扰动幅值演化和扰动法向分布与线性稳定性理论的结果符合的很好。对于有限幅值的扰动,结果表明,各次谐波无论幅值还是扰动分布都与完整的Navier-Stocks方程计算的结果符合的很好,但由扰动方程得到的平均流修正比N-S方程得到的大一些,这也许是由于在N-S方程计算时,基本流与零阶谐波一起计算而产生的误差所至。 相似文献
407.
通常认为声表面波(Rayleigh 波)在无限大弹性板中具有不同的振动模态. 确切地说, 在板中具有代表对称和反对称模态的并以指数形式衰减和增长的成对模态出现. 随着板的厚度的增加, 这些成对出现的模态在叠加后将接近半无限弹性体中的表面波模态, 当然也具有表面波的变形和速度特征, 但在弹性板的表面却有着较大的变形. 将有限弹性体表面波的二维理论加以扩展, 在展开函数中除了熟知的指数衰减项外还考虑了指数增长项, 从而建立了有限弹性板中表面波分析的二维理论. 利用这些新的方程, 研究了不同厚度弹性板中表面波指数衰减和增长型模态的耦合. 发现对于厚度较小的弹性板, 这两组模态是强耦合的, 在分析中予以全部考虑也就显得非常重要. 当弹性板的厚度增加到一定程度, 如大于5个波长时, 只用厚度衰减模态就可以分析表面波的振动模态, 从而可以极大地简化弹性板中表面波分析的二维方程组. 相似文献
408.
为得到半无限长理想导线端面上的单体Green函数,应用介观问题中求解Green函数常用的代数迭代方法,利用端面处的自洽关系,推导出任意截面的半无限长链端面上Green函数的严格形式.该结果克服了多数文献中通常采用的直接积分法计算而忽略虚纵向波矢态的贡献,具有更强的严格性和更广的适用范围. 相似文献
409.
金属薄板中SH波波速与预应力关系的理论研究 总被引:1,自引:0,他引:1
基于各向同性金属材料在静压力作用下产生各向异性的事实,从固体中超声波的非线性理论出发,得到了在一定应力下固体的部分等效的二阶弹性常数.利用各向异性板中的SH波理论,推得了在静应力作用下与应力平行和垂直方向的SH波的频散方程,讨论了金属薄板中SH波波速与应力的关系. 相似文献
410.
"9.1"蒙西电网机组低频振荡现象分析 总被引:3,自引:0,他引:3
在阐述电力系统低频振荡机理的基础上,对2005年9月1日蒙西电网三次低频振荡现象产生的原因进行了理论分析,并结合PMU录波数据进行了仿真计算。结合大区弱互联电网的实际运行特点,提出了在电网运行中抑制低频振荡的可行措施,强调了电力系统稳定器PSS的作用,以供电网运行人员参考。 相似文献