两相水驱油低阶模型计算方法研究

将最佳正交分解技术运用到两相水驱油低阶模型中,建立油水两相的水驱油低阶模型。用IMPES的数值算法得到一维水驱油的油水两相压力和油、水饱和度数值场。通过对压力及饱和度样本数据实施最佳正交分解,得到该问题的POD基函数。POD基函数具有能量最优的特性,即在重构公式中使用较小的截断自由度可将原问题的主要特征解准确地表示出来。通过结果的対比基于POD的低阶模型可以快速、准确地计算出ー维两相油藏模型的压力及油、水饱和度场,计算时间较之直接求解方法提高将近60倍。     

深层低渗稠油径向钻孔储层敏感参数研究

深层低渗稠油油藏具有地质条件复杂、储量丰度低、经济效益差等特点,采用常规稠油热采或冷采工艺均无法实现有效动用,考虑径向钻孔技术具有定层位、定方位、定深度等技术优势,建立基于径向钻孔方式下的数值模拟模型,开展储层敏感参数间相互关系研究,最终建立径向钻孔模型下的开发技术界限筛选图版,为后期能否顺利实施径向钻孔提供合理筛选标准。     

超完善井条件下三重介质试井解释模型求解方法

无论是均质油藏还是碳酸盐岩油藏试井解释模型,求解时负表皮系数会引起早期数据的不稳定。将Ramey提出的无限大均质油藏负表皮系数计算方法推广至具有边界的多重介质油藏,即引入折算半径的同时,对无因次时间、井筒储存系数、窜流系数以及测试井到边界的距离进行修正。计算结果表明,利用该方法求解解释模型,早期数据不发散、稳定性好。     

生物降解沥青砂再次热作用的实验模拟

油藏次生变化是当前石油地球化学的热点研究领域，塔里木盆地志留系沥青砂岩在形成后经历了多种次生变化，包括生物降解、水洗、散失以及在后期沉积过程中的再次热作用．采集生物降解后的沥青砂，利用高压釜模拟再次热作用对沥青砂的成分、同位素以及物理性质的影响．结果表明：沥青砂在再次热作用下以产气为主，产生的裂解气碳同位素偏轻；C6 以上的组分产率较少，且以轻质油为主；模拟过程中生物降解油砂的饱和烃色谱特征与现今志留系沥青砂的饱和烃色谱特征具有一致性；沥青砂岩的孔隙度随着模拟温度的升高而增大，且荧光颜色逐渐变深，反射光下沥青的颜色则逐渐变浅，反射率增大．由实验结果推测，塔里木盆地志留系沥青砂在后期再埋藏的过程中，热作用对沥青砂的成分与结构产生了一定的影响．     

以沥青为原料制备油井高温防砂剂

以沥青中的稠环芳烃为原料的改性COPNA树脂可用作高温防砂材料，该材料具有原材料易得、价廉，且在高温下(400--500℃)长期不分解，抗压强度高等特点．根据COPNA树脂的溶解性及热稳定性实验结果阐述了改性COPNA树脂作为防砂剂的优点，并对以胜利100号沥青为原料合成的改性COPNA树脂的性能进行了试验研究．     

SUN工作站油田开发成图系统

ＳＵＮ工作站油田开发成图系统袁道华（计算机科学系）本系统是根据油藏数值模拟的实际需要而专门设计的一个多用途的油田开发成图系统，它是一个在ＳＵＮ工作站网络系统上应用Ｃ语言、Ｘｗｉｎｄｏｗ、Ｘｖｉｅｗ、ＨＣＢＳ等研制的油田地质、油田开发及其研究领域有关图...     

陕北浅层低渗油田伴生气储量计算、预测及利用(Ⅱ)

按照油层有效厚度和渗透率的大小 ,并考虑原油的生产能力 ,以姚 1 1 3、南 71、姚 1 1 0和姚 63井开发数据为代表 ,将川口油田分为 4类地质模型。运用 VIP三维三相黑油模型软件 ,模拟预测该区 4类模型 1 5 0 m注水式开采 ,1 5 0 ,2 0 0 m枯竭式开采 ,以及 类模型 1 5 0 ,2 0 0 ,2 5 0 m等井网井距条件下注水式开采的平均单井产气量。结果显示 ,投产后 8～ 1 2年内 ,注水式开采可得 2 0～ 1 0 0m3 /d的稳定气流 ,枯竭式开采可得 2 0～ 60 m3 /d的稳定气流 ,全区产量不低于 2× 1 0 7m3 /a。在此基础上 ,从能量、环境、经济的角度论证 ,得出城市煤气输配方案为最优选择     

裂缝性油藏主渗透率及主裂缝方向识别方法

基于双孔隙物理模型，建立了裂缝性油藏干扰试井的数学模型，利用拉氏变换方法求出该模型在拉氏空间的解，运用Stehfest方法进行了数值反演，得到油藏中压力分布的近似解，根据遗传算法自适应全局优化概率搜索的特点，利用自动拟合技术识别出裂缝性油藏的主渗透率及主裂缝方向，对油田几口井的观测压力进行了计算，解决了激动井无压力数据的问题，并用实测干扰试井资料对文中方法进行了验证。结果表明，该文提出的方法准确可靠，解决结果符合油田的实际情况。     

水平井挖掘正韵律厚油层潜力影响因素分析

用整装油藏资料建立了正韵律厚油层的概念模型,对水平井挖掘厚油层潜力的影响因素和技术参数界限进行了分析。研究结果表明,为提高油藏采收率,水平井注采井组中注水直井在上部注水效果较好;地层垂向渗透率应保持一个最佳值;无因次隔层面积最好大于6.9。采用水平井挖潜,无因次水平段长度应大于0.25;剩余油富集地层厚度应大于4.3m;厚油层整体含水率应低于95%;生产压差和产液速度应保持合理水平。