船用碳钢在电解压载水中的初期腐蚀行为

为研究压载水电解处理技术对压载舱腐蚀的规律,采用静态挂片失重、电化学测试以及扫描电镜(SEM)等方法研究低碳钢在电解压载水中的初期腐蚀行为.结果表明:低碳钢在余氯质量浓度为7.5、17和28 mg/L的压载水中的腐蚀速度分别约为其在天然海水中的1.25、1.46和1.7倍,且余氯质量浓度越高,温度对腐蚀加速的影响越大;试样在电解压载水中的腐蚀过程由阴极反应中的传质过程控制;碳钢在余氯质量浓度为7.5和17 mg/L压载水中的腐蚀形貌留有剥蚀、断裂的特征.腐蚀产物能谱分析表明:电解压载水腐蚀产物中的氯元素含量降低,产物层对氯离子的渗入具有较强的阻碍作用.     

太空行走

太空行走的概念有些人以为太空行走是航天员在太空散步,其实太空行走是一种不是行走的行走,原因有二:一是太空无路可走;二是由于航天员在太空处于失重状态,因而无法用腿行走。他们在宇宙真空中主要是靠手、机械臂或机动装置。为了方便航天员的行动,航天器的内外都装有扶手,使航天员通过扶手来回移动身     

基于HyperWorks的油船舱段有限元和结构优化分析

HyperWorks为美国澳汰尔(Altair)公司的有限元结构分析与优化软件,本文以某油船舱段为研究对象,在HyperWorks中建立了以壳单元、梁单元为基本单元的舱段有限元模型并进行了舱段强度有限元分析,然后借助于OptiStruct优化设计系统,对其进行了尺寸优化设计.     

国家自然科学基金支持项目研制的润滑材料进行“神七”真实空间环境试验

2008年9月27日，我国“神舟七号”航天员成功进行了舱外活动，在此期间搭载在舱外暴露于太空约44小时试验的固体润滑材料被成功取回，并于9月28日随返回舱回到地面，之后于10月1日被移交给项目组中国科学院兰州化学物理研究所固体润滑国家重点实验室“神舟七号固体润滑材料空间环境试验”。     

200keV中子发生器离子源供电光纤控制系统

针对高压舱电源测控需要，利用光纤技术和开关电源技术，设计了200keV中子发生器的离子源供电控制数字显示系统。     

航空发动机核心舱燃油泄漏流动

针对大型客机持续不平衡振动叠加装配应力会引发燃油管路泄漏问题,以某一典型发动机机型为研究对象,探讨发动机核心舱空间结构及燃油管路分布,由核心舱燃油泄漏的事故引入,分析核心舱内燃油管路的泄漏形式和泄漏量;基于模型进行油气泄漏的冷态计算,研究裂纹泄漏形式下,泄漏位置对冷态流场的影响;针对裂纹、安装两种泄漏形式,仿真计算油气...     

波浪中载液船舶运动的时域模拟

基于势流理论,采用切片法和脉冲响应函数方法实现船体时域运动,同时采用黏性流理论模拟计算舱内液体的非线性晃荡,进而建立了波浪中载液船舶耦合运动方程. 该方法考虑了波浪、船体、液舱晃荡之间的耦合作用,并结合船体内外流场特点分别采用了势流和黏性流理论,具有较高的计算效率. 研究结果表明：通过数值模拟计算和模型实验,数值模拟计算能够清晰显现液舱晃荡对船体全局运动影响,船体运动响应曲线与模型实验结果吻合良好.     

旋转舱布局优化模型的主要性质及不干涉性算法

以简化的人造卫星舱优化布局为对象，研究旋转舱内长方体与圆柱体群的布局优化模型及其不干涉算法，给出了布局优化模型及其主要性质，将其归结为一带多个反凸约束的Ｄ．Ｃ．规划问题，为求得全局最优解奠定了理论基础，最后，给出了判断各待布物之间不干涉的有效算法。     

泥水盾构圆砾地层开挖面泥膜闭气过程试验研究

针对武汉越江地铁泥水盾构在江中高渗透性圆砾地层带压开舱时泥膜闭气问题,开展不同配比泥浆渗透-成膜-闭气试验,测试泥浆成膜及闭气过程中泥膜性质及内部孔压变化.结果表明,泥浆密度的增大会使闭气前后泥膜压缩量及闭气值逐渐增大,而泥膜含水率、孔隙比及渗透系数逐渐减小;小密度泥浆(≤1.1 g/cm~3)形成的泥膜在小于0.2 MPa气压下被击穿,表现为圆孔透气,且内部孔压降低明显;大密度泥浆(1.15～1.2 g/cm~3)形成的泥膜均能在0.4 MPa气压下保持稳定.对本工程而言,可采用密度为1.15～1.20 g/cm~3的膨润土-黏土混合泥浆并渗透成膜8 h的方案,以满足带压开舱时开挖面稳定性要求.     

LNG独立C型液舱晃荡特性试验研究

与LNG运输船不同,LNG加注船的液舱会经常处于部分装载状态,故液舱晃荡问题必须予以考虑.由于目前LNG加注船主要采用独立C型液舱,针对该种形式液舱,使用模型试验,系统研究了不同载液高度、激励频率及激励幅值影响下的晃荡情况.讨论分析了其晃荡时自由液面的波形特征,对中间液深工况下,自由液面在舱顶的影响下出现的波形进行分类.通过对晃荡荷载的统计分析,发现产生最大荷载的激励频率与理论固有频率有所偏差,且该偏差会随着液位的升高而降低.此外,在荷载空间分布方面,载液高度为0.6 D_i(D_i为模型液舱直径)时,自由液面在封头处破碎严重,会对液舱封头上部产生较大冲击;而在0.8 D_i载液高度时,应充分考虑0.8f_n(f_n为理论固有频率)至1.2f_n激励区间内的顶部冲击荷载.