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71.
72.
晶粒细化和分裂增韧可使两相区轧制的层状超细晶钢板具有高强度同时韧性优异.前期研究发现轧后空冷生成的层状超细晶钢板,存在屈强比偏高的问题,高达0.9.本研究通过轧后淬火在层状超细晶组织中引入马氏体的方法降低屈强比.研究发现,在750℃和810℃轧制后淬火,层状超细晶组织中可生成体积分数约为14%的马氏体.此部分马氏体使拉伸过程中呈现连续屈服行为,提高加工硬化率,使钢板的屈强比降至0.7以下,解决了屈强比偏高的问题.此外,实验钢在具有高强度的同时,韧性优良. 相似文献
73.
研究溅射制备的NiTi薄膜的马氏体相变行为.电阻随温度的变化曲线以及变温X射线衍射实验表明,当温度由400℃连续下降到-180℃时,NiTi薄膜发生了B2→R→B19'以及B2→B19'相变. 相似文献
74.
本文采用脉冲MAG焊接工艺方法,在不予热条件下,对214Cr-1Mo耐热钢进行了焊接。观察分析了焊接接头的组织及性能。得出了这种方法焊接对热作用敏感的214Cr-1Mo耐热钢的可行性。 相似文献
75.
The light weight heat treated B-grade bulletproof steel was developed through composition design and optimization based on multiplex alloying, multiplex micro-alloying design ideas and complex phase structure strengthening theory. The puzzle how to avoid the quenching deformation problem of super high strength thin sheet was solved through heat treatment in a die with a set of cooling system. Such B-grade bulletproof steel plate has fine tempered lath martensite structure. The shooting and certification test results showed that the shoot resistance of B- grade bulletproof steel plate can meet the protection demand of Protection specification for cash carrying vehicles (GA 164--2005). In comparison with B-grade bulletproof steel plate made by one of the companies in Sweden, the weight of the developed B-grade bulletproof steel plate can be decreased by 8 % under the same shoot resistance condition. It will be meaningful for cash truck and anti-hijacking vehicle to realize light weight, energy conservation and emission reduction. 相似文献
76.
将C-Si-Mn系TRIP钢通过完全淬火和两相区退火相结合的工艺,得到一种以退火马氏体为基体的TRIP钢(简称TAM钢),并对比分析了TAM钢在不同温度退火后的显微组织和力学性能.结果表明,TAM钢经退火后的显微组织特征为精细规整的板条退火马氏体基体、片状残余奥氏体和贝氏体/马氏体组成的混合组织.这种组织降低了基体的硬度以及基体和第二相之间的强度比,减少了基体的位错密度.随着退火温度的提高,退火马氏体基体的板条形态逐渐消失,新生马氏体/贝氏体的团状混合组织逐渐增多.当退火温度为780℃时,综合力学性能优异,抗拉强度为1130 MPa,延伸率可达20%,强塑积为22600 MPa·%.当退火温度较低时,残余奥氏体主要以片状存在于退火马氏体板条间,有利于TRIP效应的发生. 相似文献
77.
在基本C-Si-Mn系TRIP钢的基础上,通过调整工艺参数获得具有马氏体基的TRIP钢,通过扫描电镜分析、透射电镜分析、电子背散射衍射分析、X射线衍射分析、单向拉伸实验等对经不同工艺处理的实验用钢的显微组织和力学性能进行了对比分析.结果表明:两相区退火温度升高,铁素体比例减少,贝氏体比例增加,残余奥氏体整体先增加后减少;在较低温度下退火时,条状铁素体合并成为块状铁素体;在较高温度下退火时,条状奥氏体合并成为块状奥氏体,随后在冷却过程中转变为马氏体或残余奥氏体;实验钢在780℃退火时,获得最佳综合力学性能,此时抗拉强度达1053MPa,延伸率达23%,强塑积达24GPa×%.一定量的细小弥散的板条残余奥氏体是实验钢获得高强塑积的主要原因. 相似文献
78.
通过化学成分分析、金相检验、硬度测试等方法对K10发动机驱动轴断裂原因进行了分析,结果表明20CrMo钢制驱动齿轮轴过早失效断裂是由于热处理过程中该轴心部未淬透和负载增大所至。 相似文献
79.
《陕西理工学院学报(自然科学版)》2016,(5):6-10
采用差示扫描量热仪和X射线衍射仪等手段,研究了时效温度、退火温度及退火时间对Ti-20Zr-6.5Al-3.5V合金的相结构转变和相对含量的影响,同时探讨了合金在不同热处理制度下的相变机理。结果表明:合金在700℃以下时效主要发生α″+β(亚稳)→α+β,同时在450℃有等温ω相析出,在700℃时效FCC结构相完全分解或转变;合金的相结构以及相对含量随着退火温度的变化而变化,并且在退火过程中析出的FCC结构相抑制残余β相向α相转变;同时在850℃退火,保温时间越长β相的含量越高。 相似文献
80.
研究了新型锅炉用耐热钢HCM2S钢和P91钢的高温低周疲劳性能.结果表明,HCM2S钢和P91钢均为循环软化材料.通过TEM分析发现:HCM2S钢的循环软化与富碳小岛中的马氏体板条回复、稳定位错胞的形成和M6C的生成有关,P91钢的循环软化则与位错密度降低、位错重新分布引起的强化作用减弱有关,而M23C6粗化只是P91钢初始软化后,其强度不断降低的一个原因.同时,还给出了HCM2S钢和P91钢的应变-寿命方程 相似文献