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91.
用金相学和云纹法分析了予应力Ly12矩形靶承受高速弹体穿击区周围裂纹的萌生,扩展和断裂过程,扩展状态和破坏特征,研究表明:冲击载荷引起第2相粒子的振动,形成空洞是裂纹起裂的主要因素,空洞连接成串导致裂纹扩展和断裂;由于ly12的第2相位粒子多处于晶界处,导致材料发生洞晶断裂,裂纹尖端塑性区分布成蝶形,裂纹两侧及与裂尖成45°方向材料的塑性应变较大,裂尖正前向较远处塑性应变小。 相似文献
92.
钙对45钢显微组织及冲击韧性的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
用端淬法研究了微量钙对45钢淬透性的影响,以及对正火态,调质态及淬火低温回火态的显微组织和室温冲击韧性的影响;用俄歇能谱(AES)分析了沿晶断口表面钙的含量,结果表明,微钙钢的淬透性稍低于无钙钢;微钙钢的奥氏体晶粒粗化、珠光体片层间距显著增大,3种热处理状态下的室温冲击韧性均有所降低。这些现象与中碳合金钢中所得结果有明显不同。根据钙在奥氏体晶界的偏聚现象及其与其他元素的偏聚互作用理论,对此进行了讨 相似文献
93.
研究了残铝在35CrNi3MoV钢中的作用与作用机理。结果表明,35CrNi3MoV钢的最佳残铝含量为0.010%Al。 相似文献
94.
本文报道一种求解门式刚架在冲击载荷作用下动态弹塑性大变形响应的简便分析方法。考虑到精确测量接触力的困难知问题的一般性,将冲击物与结构看作一个整体系统。当响应处于弹性时系统比拟一“弹黄-质点”系;当刚架冲击点及二结点处出现全塑性截面时,认为塑性变形起主导作用,而将刚架的变形以一单自由度刚塑性模态的运动表示。最后应用弹性与塑性分离的思想,以即时速率计入应变率效应,获得了刚架跨中受到质块冲击时响应全过程的解析解。本文解答与实测曲线及SEP解答进行了比较,符合很好。 相似文献
95.
本文在一台改装的单颗粒冲击磨损试验机上测定了材料磨损的能量消耗,并提出以单位磨损量的能耗即比能耗来衡量耐磨性。还建立了磨损能耗的分析模型.指出,在凿削磨损条件下,材料的耐磨性主要决定于表面能耗(E表)和变形能耗(E变).对于奥氏体钢,E变是能量消耗的主要原因;而对于马氏体钢E表更为主要。 相似文献
96.
本文对底部支承在劈尖上顶部受刚性质块对称冲击圆环的塑性动力响应作了大变形分析,给出了具体算例的响应全程解,得到了动态变形模态不同于静态塑性破坏机构以及大变形响应与小变形响应不同等结论。 相似文献
97.
本文研究了球弹性壳在撞击载荷作用下的动态行为。基于Pogorelov的曲面弯曲理论,给出了在任一时刻的壳体变形能的近似表达式,通过能量守恒,得到了描述受冲击后壳体运动控制方程,采用Runge—Kutta方法,求解了此方程,并给出了冲击力,窝陷半径随时间变化的关系曲线。 相似文献
98.
冲击式凿岩过程实质上是冲击应力波产生和传递过程,因而冲击应力波设计机具有非常重要的意义。本文分析研究了冲击应力波的基本特征、设计目标和约束条件,建立了冲击应力波设计数学模型。图3,参11。 相似文献
99.
张培 《华东理工大学学报(自然科学版)》1989,(1)
用数值方法求取了换热管在不同的档板间隙、刚度及激振力下的撞击力及动态响应。对撞击力作等效线性化处理,将间隙支承转化为等效线性弹簧刚度K_(eq)支承。并得出如下结论:(1)K_(eq)和激振力、激振频率、档板间隙有关,等效线性系统的响应和撞击的瞬态响应大体上是一致的;(2)激振力、档板间隙对撞击力起重要作用,但这种影响并不呈线性关系,若间隙进一步增大,则撞击力增长趋势减慢;(3)档板刚度对撞击力影响显著,但对碰撞的瞬态曲线的影响并不明显,减小间隙最终受制造工艺制约,但结构上改变档板刚度是有可能减少磨损的。 相似文献
100.
那成烈 《兰州理工大学学报》1989,(3)
本文研究利用旋转配流盘调节排量的轴向柱塞泵配流特性及其改善方法,建立了基本计算公式和图表,按照这些计算公式和图表设计配流盘可以获得最佳设计结果。 相似文献