排序方式: 共有50条查询结果,搜索用时 15 毫秒
41.
根据我国循环流化床锅炉燃煤宽筛分的特点,从循环倍率和密相区吸热量、燃烧分额、出口温度及分离效率等关系深入分析了密相区热量平衡,对中温下排气分离器内三维速度场进行分析研究,并以410t/h循环流化床锅炉方案设计为例,提出了宽筛分,中、低循环倍率,中温下排气分离器,п型布置的循环流化床的构思。 相似文献
42.
采用DSMC方法对循环流化床进行模拟,解决颗粒轨道模型不能模拟过多颗粒的现象.模拟结果表明:DSMC方法能够有效节省计算时间,提高运算效率,并能够较好地复现密相循环流化床的实验特征. 相似文献
43.
张晓旭 《科技情报开发与经济》2009,19(22):194-195
同CFB锅炉相比,链条锅炉热效率低(50%~60%)、煤单耗高(标煤180 kg/t以上)、出汽率低(70%左右),不能满足节能和环保的要求.介绍了太重兴业热力公司将2台35t/h链条锅炉改造为CFB锅炉的主要改造内容,包括具体元件的选择及实施. 相似文献
44.
45.
低活性粉煤灰生产建筑砂浆粉的试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
李刚 《烟台大学学报(自然科学与工程版)》2005,18(3):230-234
循环流化床锅炉排放的粉煤灰由于在炉内停留时间短,燃烧不完全,故含碳量高、活性较低,属于低活性粉煤灰,目前还没有得到有效地利用.本文介绍了采用适当的激发剂,对流化床粉煤灰活性进行激发,用此生产建筑砂浆粉的试验研究.结果表明:本研究采用的激发方法能够有效激发流化床粉煤灰活性,大大提高了胶砂强度,从而利用流化床粉煤灰和少量水泥(或石灰)可配制M5~M15建筑砂浆粉. 相似文献
46.
对城市生活垃圾循环流化床焚烧炉炉内冷态流场及生活垃圾颗粒冷态分层特性进行了数值模拟.结果表明:密相区和稀相区的流场存在较大差异,密相区u、v、z值较稀相区大得多,湍流强度大,扰动强烈;稀相区流场横向扰动很弱.不同粒径的垃圾颗粒在炉内存在明显的分层现象,流化风速1.5~2 m/s时,小于1 mm的垃圾颗粒集中在炉膛上部,大于5 mm的垃圾颗粒沉积到炉膛底部.风速从0.8 m/s增加到2 m/s时,风速越小、粒径差异越大,分层越明显.随着风速的增加,不同粒径垃圾颗粒分布趋于均匀,分层现象减弱.当风速小于1 m/s,炉内整体流态化及循环状况较差,1.5~2 m/s的流化风速对生活垃圾流化床较为适合. 相似文献
47.
一台75 t/h平面流分离器循环流化床锅炉存在出力不足,飞灰含碳量高,运行中床温较高的问题,分析其主要原因是平面流分离器分离效果较差,炉内未能组织起大量细颗粒的有效循环。为改善锅炉的性能,根据用户要求和现场的实际条件,结合该锅炉的特点,使用旋风分离器部分代替平面流分离器。改造后的运行实践证明,锅炉出力有了较大提高,物料循环系统工作正常,主循环回路温度分布合理,改造后的锅炉达到了预期效果。 相似文献
48.
49.
将高精度的钻孔测井数据与三维反射地震数据相结合, 对塔里木盆地中部47井区早二叠世大陆溢流玄武岩(CFB)火山机构进行三维地震解释研究。通过时间剖面层位追索和速度分析等方法, 对火山机构的形态、结构和岩性组成进行解析, 确定塔里木盆地中部47井区火山机构下方存在玄武质高波速侵入体, 其平均地震纵波速度为5800 m/s, 围岩碎屑岩的平均地震纵波速度为3500 m/s。通过计算两个标志层(二叠系?三叠系界面“P-top”和生屑灰岩顶面“BL-top”)的测井深度, 确定玄武质侵入体导致上部标志层相对于下部标志层发生了159.1 m的向上抬升, 这相当于火山机构处地层的变形抬升量。进一步利用“速度上拉”效应计算得到的玄武质侵入体总厚度为167.7 m, 与测井计算的抬升量基本上一致。研究结果表明, 塔中47火山机构的地层抬升是由于深部岩浆注入, 导致上覆地层发生“强制褶皱”而形成, 与 Karoo大火成岩省、北大西洋火成岩省等大陆溢流玄武岩在地壳浅部的就位方式一致。 相似文献
50.
针对山西三维集团30 t/h循环流化床锅炉存在的磨损问题,从炉内气固流动特性和锅炉结构方面,详细分析了造成锅炉磨损的原因,并提出了防止磨损的措施,并对锅炉的布风系统进行了改造,取得了较满意的效果.锅炉的热力计算和烟风阻力计算结果表明,扩大风帽内孔直径会改变循环流化床内颗粒的流动状态和受热面的阻力特性,从而影响循环流化床锅炉的磨损.本研究为循环流化床锅炉磨损问题的解决提供了新的思路. 相似文献