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221.
本文给出了对流扩散方程的一种指数型三层显式差分格式,分析了它的相容性、稳定性、单调性和极值性,并给出了一个数值例子。 相似文献
222.
张大中 《宁夏大学学报(自然科学版)》1987,(4)
本文主要结果:定理1是[1]文中定理4的推广,定理2是[2]文中定理7的推广。定理3——定理5是直线上的紧致集的连续可换单调上升函数族存在公共不动点的定理。最后提出一个有待进一步研究的问题。 相似文献
223.
基于保护气中引入CO对锗原子吸收信号的影响,证实在石墨管中锗原子化过程中并存的二种还原反应:GeO_2(s)+C→GeO(g)+CO和GeO_2(s)+CO→GeO(g)+CO_2,在NaOH溶液中,由于灰化阶段在石墨管壁上形成稳定的Na_2GeO_3,原子化是按Na_2GeO_3+3C→Ge(s)+2Na+3CO进行,气相中没有挥发性GeO(g)的形成。因此,NaOH对锗原子吸收信号有明显的增感效应。 相似文献
224.
7075铝合金厚板淬火温度场及热应力场的数值模拟 总被引:5,自引:0,他引:5
根据在GLEEB-1500热模拟试验机上实测的换热系数曲线,借助ANSYS有限元软件,对7075铝合金厚板在水中淬火过程中的温度场、热应力场进行了数值模拟.结果表明,在20℃、40℃和80℃水淬火三个对比组中,在不考虑塑性变形的理想状态下.20℃水淬火试样的芯部温度最高,芯部和表面温差最大,热应力最高,40℃水淬火试样的芯部温度最低,芯部和表面温差最小,热应力最低. 相似文献
225.
2519铝合金热压缩变形过程的动态与静态软化行为 总被引:3,自引:1,他引:3
在Gleeble-1500热力模拟机上,采用双道次间隙式等温热压缩试验,对2519铝合金多道次热压缩变形过程中动态与静态软化特性进行了研究,变形温度为300~500 ℃,应变速率为0.05~5.00 s-1,两道次间隙时间在30~120 s内变化,每道次应变控制在0.4.研究结果表明:在500 ℃时,2519铝合金流动应力由于结构软化而存在相当强的动态软化和奇异的静态软化,导致第2道次的起始流动应力比前一道次的起始流动应力低;在热压缩变形道次间保温停歇后,流变应力出现明显的软化现象,保温停歇时间越长,合金软化率越高;变形及停歇保持温度越高,合金软化越严重. 相似文献
226.
提高酯硬化水玻璃砂常温强度及溃散性研究 总被引:2,自引:0,他引:2
对酯硬化水玻璃砂的性能特征进行了分析,就提高酯硬化水玻璃砂常温强度及溃散性的措施与方法,进行了试验研究和探讨。结果表明,影响水玻璃砂常温强度及溃散性的因素包括水玻璃的种类及模数。原砂的品质、水玻璃的加入量、环境温度及湿度等。 相似文献
227.
228.
Cobb-Douglas函数模型参数估计方法的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
根据LS估计理论,对目前Cobb—Douglas函数模型参数估计方法存在的问题进行了分析.通过方差稳定化变换建立了新的参数估计模型,新模型基本满足Gauss—Markov假定,保持了LS估计的优良性质. 相似文献
229.
5182铝合金热压缩变形流变应力 总被引:13,自引:0,他引:13
在Gleeble -15 0 0热模拟机上对 5 182铝合金在应变速率为 0 .0 5 -2 5S- 1 ,变形温度为 3 0 0~ 5 0 0℃条件下的流变应力行为进行了研究 .结果表明 :在实验范围内 ,5 182热压缩变形时均存在较明显的稳态流变特征 ;在高应变速率 ( ε =2 5S- 1 )下 ,当变形温度为 3 0 0℃时 ,流变应力出现了明显的峰值应力 ,表现为连续动态再结晶特征 ;可采用Zener-Hollomon参数的的双曲正弦函数来描述 5 182铝合金高温变形时的流变应力行为 ;获得的流变应力σ解析表达式中A、α和n值分别为 2 1.3 6× 10 1 1 s- 1 、0 .0 17MPa- 1 和 5 .2 3 ;其热变形激活能Q为 195 .86kJ mol. 相似文献
230.