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991.
以大豆油为原料,以纳米KF/γ-Al2O3为催化剂催化酯交换反应制备生物柴油;考察超声和机械搅拌对酯交换反应的影响,并在酯交换反应机理的基础上探讨超声强化纳米KF/γ-Al2O3催化酯交换反应动力学.研究结果表明:机械搅拌下纳米KF/γ-Al2O3催化大豆油酯交换反应在反应初始阶段是拟二级反应,而后为一级反应,后期转为零级反应,反应初期的反应活化能Ea为21.03 kJ/mol,指前因子K0为846.49 L/(mol·min):超声强化纳米KF/γ-Al2O3催化酯交换反应动力学过程与常规法的动力学过程基本一致,反应初始阶段为拟二级反应,而后转为一级和零级,反应初期的K0为76.33 L/(mol·min),活化能Ea为12.99kJ/mol,该活化能比机械搅拌下酯交换反应的略低,表明在超声作用下,酯交换反应更容易进行;超声强化酯交换反应速率常数比常规方法的高,从而反应能够短时间内达到平衡.  相似文献   
992.
以高蛋白大豆品种"黑农35"和"黑生101"为供试品材料,采用在分化及伸长培养基中分别添加0.2 mg/L 6-BA和0.2 mg/L IBA浓度激素配比,建立了胚尖再生体系,并分别在芽诱导、不定芽伸长和生根3个环节对两种大豆品种进行了比较.结果显示:"黑农35"大豆芽诱导率高于"黑生101"大豆22.15%,两者在已出芽外植体上的平均出芽数比较接近;"黑农35"大豆不定芽伸长速度大于"黑生101"大豆,同时"黑农35"大豆大于1 cm的芽个数也多于"黑生101"大豆;"黑生101"大豆生根率以及根系生长状态好于"黑农35"大豆.本研究为今后以"黑农35"和"黑生101"大豆为材料进行遗传转化研究奠定了基础.  相似文献   
993.
随着煤矿开采深度的增加,巷道围岩应力也逐渐增大,传统的支护方式已不能满足复杂地质条件下围岩受力的要求。本文根据一450水平电车库充电硐室的地质条件,采用了组合拱支护理论设计了锚网喷支护方案,提出了较为合理的施工参数与施工工艺,充电硐室的支护取得了比较好的效果。  相似文献   
994.
采用四丁氧基钛(tetrabutyl titanate, TBT)水解制备纳米TiO2并采用2-羟基苯甲酸(2-hydroxybenzoic acid,2-HBA)对其进行了原位有机表面改性.采用傅立叶红外光谱(FT-IR)、热分析(TGA)和透射电镜(TEM)等对表面改性前后的纳米TiO2进行了表征,证明了2-HBA是以化学键合的方式结合在纳米TiO2的表面,形成了有机修饰层.紫外-可见透光光谱和分散性实验结果表明:表面改性纳米TiO2在有机溶剂乙醇和氯仿中分散性较好,在液体石蜡中分散性较差.初步实验结果发现改性后纳米TiO2能更均匀稳定地分散于一种光信息储存膜材料中(聚乙烯醇/聚丙烯酰胺,PVA/PAM),且能显著提高膜的强度和信息储存能力.  相似文献   
995.
本文采用DNS比色法、还原糖测定仪两种方法对洋葱块茎中的还原糖含量进行测定。结果表明,还原糖测定仪法的标准偏差和变异系数均小于DNS法,其回收率为101.7%。  相似文献   
996.
随着对Hopf代数研究的深化,Hopf代数的一些弱概念的意义被越来越多地理解和重视.该文主要讨论了弱Hopf代数的一些简单性质并举出弱双代数的一个具体的例子.最后,进一步研究了弱Hopf模的不变量的性质.  相似文献   
997.
以己内酯和可反应性纳米二氧化硅为原料,在辛酸亚锡的催化作用下,原位制备了纳米SiO2/聚己内酯(PCL)杂化材料,利用红外光谱、热重分析仪和差示扫描量热仪对杂化材料的界面结构和结晶性能进行了研究.结果表明,纳米SiO2上的环氧基团在聚合过程中参与了反应,使纳米SiO2与PCL之间产生了强烈的界面作用,而且纳米SiO2的引入促进了PCL的结晶,增加了其结晶度.  相似文献   
998.
分析了现阶段中国经济工业化对于碳排放的影响,认为在目前“发展是第一要务”的中国面临着工业化和低碳化的两难选择。我国工业低碳化的实现,国家应当从制度上大力调整产业结构,推动经济增长方式转变,促进传统产业的低碳化升级改造;企业应当抓住机遇,发展新材料新技术,灵活运用金融、税收、投资倾斜、项目扶持等优惠措施抢占先杌。  相似文献   
999.
为了深入了解库伦摩擦对波箔气体轴承特性的影响,考虑了波箔片与平箔片间摩擦力以及波箔片与轴承座间摩擦力,通过有限元梁单元模型计算波箔轴承单个波拱的位移,采用能量耗散的方法对波箔轴承的刚度和阻尼特性进行了评价,分析了载荷基准值和载荷波动幅值以及摩擦因数对库伦阻尼耗散能量以及箔片刚度特性的影响规律。研究结果表明:随着载荷基准值和载荷波动幅值增大,库伦阻尼耗散能量明显增加,有助于提高轴承运行的稳定性;载荷波动幅值增大,波箔轴承刚度先迅速减小然后逐渐趋于稳定;载荷基准值变化对波箔刚度影响较小,波箔刚度基本不发生变化。载荷由最大值逐渐减小时,波箔拱顶部摩擦力刚开始时仍为滑动摩擦力。进入滞止阶段后,滑动摩擦力逐渐转变为静摩擦力且摩擦力方向逐渐由同向变为反向。箔片轴承设计过程中,应以支撑刚度或阻尼耗散为目标,选择最优的摩擦因数。  相似文献   
1000.
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