二次张拉钢绞线箱梁腹板竖向预应力损失研究

为了研究二次张拉钢绞线竖向预应力损失,进行了二次张拉钢绞线的矩形板试验,同时测试了采用二次张拉技术的实桥箱梁腹板竖向预应力的应力损失,并与传统的精轧螺纹钢竖向预应力体系进行比较.测试结果表明,采用二次张拉钢绞线技术后,箱梁腹板的即时竖向预应力损失基本上可以降低至10%以内,远小于精轧螺纹钢体系的竖向预应力损失率,可有效地提高箱梁腹板竖向预应力效率和抗剪可靠性.最后结合试验结果,探讨了管道摩阻、接缝压缩、锚具变形及回缩、弹性压缩、钢绞线松弛和混凝土收缩徐变等二次张拉竖向预应力各项损失的影响因素,并对各项二次张拉竖向预应力损失的设计取值方法提出了建议.     

低回缩预应力锚具锚下混凝土应力的试验研究

低回缩预应力钢绞线体系是一种新型预应力体系.为了研究新型二次张拉低回缩预应力锚具的锚下构造,设计了采用二次张拉单孔预应力钢绞线锚具的预应力矩形梁试验,将理论计算结果分别与传统夹片式锚具锚下应力场、新型二次张拉低回缩预应力锚具锚下应力场进行对比,发现在张拉过程中三者锚下应力场的变化规律一致.当采用相同型号的锚下垫板时,各截面应力峰值相差很小,且均未超过试验混凝土的强度.因此,二次张拉单孔预应力钢绞线锚具锚下构造可与传统夹片式锚具完全相同.     

挡土墙加固工程锚杆预应力损失与补偿

以104国道预应力锚杆加固加筋土挡土墙为例，通过数值模拟和实验的方法，讨论了二次补偿张拉解决此类问题的可行性。结果表明，一次张拉一段时间内进行二次补偿张拉，不仅能够有效消除相邻锚杆间的影响，而且还能抑制锚杆的预应力衰减。对于土体预应力锚固工程，其锚杆预应力设计和施工应充分考虑预应力损失，在实际施工中可以应用二次补偿张拉手段解决这一问题。     

高速公路预应力T型梁预制施工技术

目前,国内T型粱预制施工工艺技术趋于成熟.笔者通过自身对30mT型梁预制的施工实践经验,详细介绍了预制场地布置、模板加工、施工方法、施工工艺、预应力管道安装的施工技术.30m T粱采用ψs钢绞线,国产OVM15-9型、OVM15-8型及OVM15-7型锚具.当T粱混凝土强度达到设计强度的95%时可进行预应力钢绞线的张拉.张拉采用缓慢进行,铜束张拉避免了出现滑丝、断丝现象.不但缩短了施工周期,节约了投资,而且便于现场管理.本文可供类水电站工程借鉴和参考.     

斜拉桥索塔锚固区直向短束预应力损失研究

为克服斜拉桥混凝土索塔锚固区布置环形预应力筋在受力和施工方面的不足,提出一种新型单向预应力布置型式.该布置型式下预应力筋长度较短,其损失规律和施工工艺与普通长束预应力筋有所不同.为研究这种直向短束预应力筋的损失特点,进行了足尺模型试验,重点对摩阻(包括孔道摩阻和锚具摩阻)损失,锚固回缩损失以及伸长量控制方法进行了研究,并对锚下预应力筋进行了短期观测.结果表明:预应力总损失约为26%,锚固回缩损失占总损失的50%以上;孔道摩阻损失占总损失的12%左右,锚圈口摩阻损失占20%,此二项不同于大多文献和规范建议的作忽略考虑;"伸长量控制"在短束预应力施工控制中同样适用,但其对施工误差极为敏感,必须保证张拉质量,控制误差应放宽至±9%.     

张拉方式对预应力锚索支护结构特性影响的室内模拟试验

预应力锚索不同的张拉方式对边坡支护结构的影响不同.采用微机静载锚固试验机进行了预应力锚索加固边坡室内模拟试验,通过沿钢绞线轴线方式张拉和与钢绞线轴线成25°夹角方式张拉结果对比,分析了两种张拉方式对支护结构受力和变形的影响,为边坡的稳定性评价提供技术依据.结果表明:不同的张拉方式对钢绞线抗拉强度的影响不同.沿钢绞线轴线...     

一种用于应急抢险的自承载式预应力锚索

提出一种不需要注浆即可进行张拉锁定的自承载式预应力锚索,在钻孔完成下入自承载式预应力锚索后即可进行张拉施工,初始锁定锚固力可达设计锚固力的50%~100%,初始张拉后,进行注浆施工,浆体达到强度要求后,可进行二次张拉,按照设计锚固力进行锁定,利用预留的自由段,形成拉压复合型预应力锚索.对自承载式预应力锚索的意义、结构及作用机理、试验研究等做了详细的介绍,系统结构合理,应力分布均匀,初始张拉后,降低了二次张拉对砂浆体强度的要求,使快速锚固成为可能,在锚固工程的快速施工中具有较好的应用前景.     

不同锚具锚固高强钢绞线性能的分析

随着钢绞线与钢绞线网加固在实际工程中的应用,为了锚固住钢绞线,该工程领域出现了多种类型的锚固构件。本文通过试验分析不同锚固构件对钢绞线锚固性能的影响,筛选出较优的锚固构件,为钢绞线及钢绞线网加固的进一步推广和研究提供参考依据。试验数据的分析结果表明,八字型铝扣的力—力矩曲线最为稳定,U型玛钢卡扣表现最差;再依据锚具性能的分析结果,选用八字型铝扣制作试件进行模拟施工张拉实验,通过分析力与伸长值、力与力矩之间的变化关系,推导出张拉钢绞线的力—伸长值、力—力矩计算公式。     

先简支后连续梁桥施工顺序对结构的内力影响

二次负弯矩预应力筋的张拉和临时支座的拆除是先简支后结构连续体系桥梁施工的关键工序,不同的施工顺序会对结构内力产生不同影响。通过4跨50mT梁的具体工程实例,对二次负弯矩预应力筋的张拉和临时支座的拆除不同的施工程序进行计算分析。分析表明：梁端湿接缝的预应力张拉顺序对结构内力产生一定的影响,临时支座的拆除顺序也会对结构内力产生一定的影响。     

浅谈后张法预应力T梁的张拉工艺控制

通过对东溪大桥后张法简支T梁张拉工艺控制的具体介绍,结合VM张拉锚固体系在后张法预应力T梁的应用,提出了钢绞线＂先穿法＂和提前装锚等加快工程进度的方法,并总结出后张法预应力T梁张拉施工的四项控制纲要：即张拉方法及应力控制、张拉机具控制、张拉材料控制和张拉过程控制。     

30 m预制混凝土箱梁施工工艺探讨

结合工程实际,探讨了预应力混凝土预制箱梁施工工艺,包括底模的制作、钢筋的绑扎和钢绞线的缠绕、预埋波纹管的质量控制、模板与混凝土的施工、张拉控制及孔道压浆质量控制。     

预应力连续箱梁的施工张拉控制

本文结合安南高速公路第十一合同段互通立交预应力连续箱梁施工的工程实例,浅谈预应力连续箱梁的施工过程,重点介绍张拉程序、伸长量计算与量测,回缩损失与控制。     

多测点自感知预应力钢绞线在月亮湾大桥中的应用

精准监测体内索体应力是评估预应力结构安全的重要途径,为解决实际工程中体内预应力难以有效监测的问题,提出一种内嵌光纤光栅(fiber bragg grating, FBG)传感器的自感知钢绞线。通过张拉试验并结合月亮湾大桥实际应用,选用2根体内索作为预应力实时监测对象,对钢绞线逐级张拉至1 395 MPa,在每根索的张拉端及索1/4跨处布置2个FBG测点。结果表明:自感知钢绞线的张拉非线性误差小于2.58%,应变灵敏度为1.09～1.13 pm/με,在工程应用中,自感知钢绞线中的传感器成活率达到100%,最大监测应变为7 153με,最大监测应力为1 394.79 MPa,与理论值1 395 MPa误差仅为0.02%,可有效监测施工张拉和锚固全过程。可见自感知钢绞线能实现对体内索体应力精准、有效的实时监测。     

预应力工程施工工法

目前，广州小区住宅工在负二层、负一层和首层广泛采用后张法粘结预应力混凝土的结构技术，而梁、板内则采用有粘结预应力筋，并通过后浇带的预应力钢绞线，使抗拉强度标准值达到fptk=1860Mpa，设计张拉控制应力达到σcon=1395Mpa：此外，预应力筋锚固采用邱姆锚固体系，预应力筋孔道用镀锌金属波纹管成形；孔道灌浆采用42．5R普通硅酸盐水泥配制的水泥浆。     

预应力先张法施工技术在某桥梁工程中的应用

近年来,随着先张法预应力混凝土的推广和应用,在施工中工程技术人员常遇到张拉技术的难题。为此,本文结合工程实例主要就预应力先张法施工工艺及要点进行了阐述。     

无粘结预应力初沉池的施工

本文结合工程实例,介绍了后张无粘结预应力混凝土结构的施工工艺及施工特点。着重介绍了混凝土模板的设计与施工、预应力筋铺设定位、混凝土施工、张拉过程中应注意的问题。     

预应力管道真空压浆法施工技术探讨

为了保证预应力钢绞线在张拉后处在一良好的受力状态，应及时将预应力管道进行封闭，以防止预应力钢绞线产生腐蚀。因此，管道压浆的作用就显得非同小可了，考虑到现行施工中普遍采用真空压浆，故此对真空压浆施工应注意的一些技术要求进行共同探讨。     

预制梁板后张法预应力智能化施工工艺

介绍了预制梁板后张法预应力中使用的智能化施工工艺。它对预应力施工的整个过程采用先进设备,进行自动化操作,使操作环境更加安全,并且基本消除钢绞线的自动穿束、预应力智能张拉、管道自动压浆等各个主要环节人为因素的影响,从而确保预应力施工的质量,提高桥梁整体结构的耐久性。     

后张法现浇预应力混凝土梁张拉施工技术

本文结合工程实例,分别从预应力材料、张拉设备、张拉方法、张拉油压表读数、张拉伸长值计算、孔道灌浆及锚具封裹与张拉施工安全等方面,对预应力梁张拉进行了系统论述,保证了预应力梁的张拉施工质量。     

数控张拉技术在预应力梁预制工程中的应用

文章结合工程案例实践,着重介绍了箱梁预应力钢绞线束自动化数控张拉系统的组成、功能以及其在实际施工中的应用,还对使用普通张拉设备进行张拉和使用自动化数控张拉系统进行张拉从技术和经济两个方面进行对比。