温度对连续拱桥体外预应力张拉应力、伸长量影响分析

天水市双桥大桥连续拱桥体外束张拉采用分步张拉的施工方法,张拉周期近一年,期间温度变化对体外束内应力及张拉伸长量存在较大影响。本文对体外束分阶段张拉过程中伸长量偏差进行原因分析,指出了分阶段张拉周期内温度变化是造成应力束伸长量较理论值出现较大偏差的主要原因,探究了阶段性预应力损失与温差、伸长量偏差之间的关系。并在该桥梁施工过程中得验证。为今后施工类似桥梁体外束张拉计算提供借鉴。     

30米预制箱梁后张法预应力施工控制

1工程概况惠济河位于河南省商丘市柘城县境内,桥梁全长367.48m,中心桩号K142＋272,与惠济河交角50°,桥面净宽25m,上部结构为12跨30米装配式部分预应力混凝土连续箱梁,每片箱梁左右腹板对称布置预应力筋4束,共8束（见图1）。本文主要以该桥箱梁腹板束的预应力张拉施工为例浅谈后张法预应力施工控制。     

龙华松花江特大桥纵向预应力筋施工

分析龙华松花江特大桥大跨径连续箱梁预应力施工中的技术难题,介绍施工中研究并应用纵向长预应力束分段张拉工艺、长束穿索、实测孔道系数、双控张拉、二次压浆等措施,以及较为完善的纵向预应力筋施工工艺。     

后张法预应力连续箱梁张拉施工技术

预应力张拉是连续梁施工中的重要环节,结合山西中南部铁路通道田庄水库特大桥的施工,对其施工准备、预应力成孔、钢绞线下料编束穿束、张拉工艺及管道压浆等进行了探讨,并针对施工特点提出相应的安全质量控制措施,从而保证预应力张拉施工的质量。     

先张法折线预应力钢束放张工序优化分析

目的精细化分析折线先张法混凝土T梁分批次放张过程中混凝土梁体应力变化,缓解折线先张法混凝土T梁预应力钢束弯折位置的应力集中现象.方法基于ANSYS中SOLID65钢筋混凝土整体式模型,建立折线预应力混凝土T梁的非线性有限元实体分析模型,分析和探讨分次放张预应力钢束过程中折线钢束弯折点附近混凝土主压应力、主拉应力、应力集中系数的变化.结果相比一次放张而言,钢束分批次放张后预应力筋弯折点处混凝土主压应力波峰数量和应力极值均有明显减小,但主拉应力波峰数量和应力极值却有明显增大;钢束分批放张时折线钢束弯折点位置处的最大拉应力、平均应力随着放张的预应力钢束的增多而逐渐增大,应力集中系数前期变化较大,后期逐渐减小趋于平稳.结论先将所有直线筋张拉然后再张拉折线筋对于减小弯折点附近最大拉应力和应力集中系数有显著作用,能够明显缓解弯折位置的应力集中现象.     

曲线预应力混凝土桥梁中预应力钢束的力学模型及其工程应用

介绍了预应力结构全过程分析中预应力钢筋或钢束的一般模型 ,并针对曲线预应力混凝土桥梁张拉施工阶段结构的实际摩擦系数进行了分析计算 .由曲线预应力混凝土桥梁张拉阶段摩擦系数的分析结果表明 ,一些不确定因素造成了实际摩擦力大于理论值 ,并具有普遍性     

单环预应力作用下混凝土压力管道受力分析研究

以弹性地基梁理论为基础,提出了无限长、半无限长和有限长预应力混凝土压力管道在单环预应力作用下的内力理论计算公式,并将计算结果与三维有限元分析结果进行了对比。得到了预应力筋束最大间距的计算方法,以保证压力管道各横断面能够建立相同均匀的预压应力;提出了预应力筋束分步张拉施工与荷载控制方法,以减小管壁混凝土的轴向次弯矩。研究结果对避免预应力张拉施工阶段在管壁混凝土内表面出现环形裂缝及合理进行预应力筋束布设等具有一定工程应用价值。     

无反弯点曲线预应力束张拉方式的研究及应用

根据对30 m预应力混凝土T梁曲线束锚具回缩量的实测,进行预应力锚固损失的理论计算,得出锚固回缩损失的影响长度Lf仍大于L/2的计算结果,从而提出采用一端张拉的施工建议。     

光面高强钢丝在后张法施工中应注意的几个问题

本文论述了光面高强钢丝张拉的特点,光面钢丝与钢绞线在穿丝、张拉、顶压各个操作方面不同之处;同时指出了伸长量测量、控制,在预应力张拉中的重要性。特别强调预应力张拉,一定要达到伸长量与预应力双控的目标。对伸长量只作参考的观点提出质疑,并指出了伸长量偏大的原因和正确测量伸长量的方法。     

数控张拉技术在预应力梁预制工程中的应用

文章结合工程案例实践,着重介绍了箱梁预应力钢绞线束自动化数控张拉系统的组成、功能以及其在实际施工中的应用,还对使用普通张拉设备进行张拉和使用自动化数控张拉系统进行张拉从技术和经济两个方面进行对比。     

预应力锚固损失的计算研究

对由抛物线和直线段通过切点，折点任意连接而布置的预应力筋，从理论上建立了该类预应力筋锚固损失的计算通式，并给出了特定式，完善了规范中有关预应力锚固损失的计算内容。     

体内预应力胶合木梁抗弯承载能力研究

为研究体内预应力胶合木梁的抗弯承载能力,结合国内外相关试验研究结论,基于Bazan的木材本构关系模型、平截面假定和极限应变分析方法,提出了受拉破坏模式和受压破坏模式的判别方法,建立了构件极限承载能力公式,算例表明,本文给出的公式计算结果与试验值吻合较好;考察了极限承载能力与有效张拉力的关系,研究表明,有效张拉力是影响胶合木梁受弯破坏模式的决定性因素,且木材顺纹受压区下降段的力学性能参数对极限承载能力与有效张拉力之间的关系影响很大;定量地分析了受拉破坏模式和受压破坏模式下,承载能力极限状态下的预应力筋内力均与有效张拉力近似呈线性关系的性质;分析了预应力筋有效张拉力的上、下限值,分别对应:承载能力极限状态下预应力筋刚好屈服、受拉破坏与受压破坏同时发生,并给出了上、下限值解析解的表达形式.     

悬臂浇筑大跨度梁桥钢绞线长束的张拉质量控制

预应力技术是现代桥梁建设中确保预应力施工质量的重要手段,是大跨度混凝土梁桥施工质量和工期的关键。总结了大跨度混凝土梁桥的钢绞线长束张拉施工中容易出现的问题,提出了处理措施,探讨了提高张拉质量的控制措施。     

合蚌客专350km/h单线试验箱梁工艺试验研究

350km/h客运专线单线后张法单箱单室预应力混凝土简支箱梁属首次应用。为验证其各项指标,进行了4榀箱梁的试验工作。重点阐述了试验箱梁的工艺试验,包括箱梁预制、混凝土强度与弹性模量的发展变化、梁体混凝土水化热、试验箱梁预应力瞬时损失、终张拉预应力效果及弹性上拱度测试、预应力的传力长度及吊梁阶段测试结果。     

单调荷载下体外预应力钢-混凝土组合梁的受力性能

基于3根模型梁试件的单调静力试验,对体外预应力钢-混凝土组合梁的受力性能进行了研究.研究表明:施加体外预应力可以有效提高组合梁的抗弯承载力,但试件的延性有所降低;试件纯弯段截面应变分布符合平截面假定;增大栓钉间距可以提高试件的极限变形能力,但对其抗弯承载力的影响不大;试件的抗剪连接程度越低,达到极限荷载时栓钉滑移值越大.结合试验并通过有限元建模,分析了混凝土强度等级、有效预应力、预应力筋线型、栓钉间距等对体外预应力组合梁受力性能的影响.最后,在考虑了预应力筋作用的基础上,提出了体外预应力组合梁抗弯承载力的简化计算方法,该方法可为体外预应力组合梁的设计计算提供参考.     

环锚预应力混凝土衬砌三维有限元计算分析

环锚预应力混凝土衬砌是一种新型的水工压力隧洞衬砌形式，进行有限元结构分析时的关键是如何模拟环形预应力筋的作用．为此，提出了一种基于ANSYS的等效荷载法，用法向等效应力和切向等效应力模拟非均匀分布的锚索预应力，通过SURF154单元将其施加于计算模型．文中对一个无黏结预应力混凝土衬砌全部锚索张拉锁定后的应力状态进行了三维有限元计算，计算结果与实测结果具有良好的一致性．该方法还适用于有黏结曲线预应力筋的预应力混凝土结构有限元计算。     

CFRP配筋活性粉末混凝土梁延性和变形性能

在对不同参数CFRP配筋活性粉末混凝土梁受弯性能试验研究的基础上,对CFRP配筋活性粉末混凝土梁的延性和变形性能进行了研究,并采用数值分析对CFRP配筋活性粉末混凝土梁的延性性能进行了参数分析.试验和分析结果表明:与CFRP配筋普通混凝土梁相比,CFRP配筋活性粉末混凝土梁具有良好的延性和变形能力;提出的荷载-挠度曲线下降段斜率公式能较好地反映出结构实际受力情形,由此计算的基于能量定义的延性指标与试验值吻合较好;采取增大混凝土极限压应变、增加预应力筋无黏结长度、增大受压钢筋的配筋率或降低有效预应力均能有效增大发生混凝土压碎破坏CFRP配筋RPC梁的延性和变形能力.     

后张法曲线力筋锚具变形损失的计算

本文分析了现行钢筋砼结构设计规范(TJ_(10)—74)中关于锚具变形引起的预应力损失计算公式所存在的问题,推导出曲线力筋锚具变形损失σ_(11)的计算公式。     

预应力加固构件的边界约束对加固效能的影响

对具有不同边界约束条件的预应力加固受弯构件的作用机理进行了深入的分析与总结，提出了统一的加固计算方法及加固效能的判断准则。     

双V形三维构件张拉结构的矩阵分析与预应力优化研究

张拉结构是由不连续的受压构件和连续的受拉绳索组成的特殊结构体系,含有三维受压构件的张拉结构利用三维受压构件代替一维杆,增加了结构的稳定性与可控制性,是张拉结构发展的新趋势.利用取自正四面体四条斜边组成的双V形受压构件,以及纵向和环向绳索制得张拉整体结构模型,并用矩阵平衡法进行分析.建立矩阵时将传统杆索结构中只考虑杆轴向压力的平衡矩阵扩展到考虑三维构件弯曲的空间铰接体系复合平衡矩阵;再根据平衡矩阵理论以及奇异值分解理论得到该模型的自应力模态.在优化过程中,绳索受拉条件与力的均匀性作为优化目标,运用人工鱼群算法对构件预应力进行优化.结果证明结构的稳定性良好,绳索与受压构件拉压合理,以及对不同类别预应力分别进行均匀性优化的结果更好更具有针对性.