饱和粘性土的抗剪强度及应力路径探讨

主要根据饱和土的有效应力原理及应力历史，探讨饱和粘性土的抗剪强度及应力路径，讨论了不同边界条件下饱和粘性土的抗剪强度及相互关系，给出了不同的应力路径，指出了不同边界条件具有不同的应力状态，应力状态不同具有不同的应力路径，土体变形强度与应力有关，与应力历史有关。     

膨胀土的强度特性探讨

分析膨胀土抗剪强度影响的主要因素、强度理论和强度指标的取值方法,并提出在目前基质吸力测定具有较高难度的情况下,间接测定基质吸力的方法将具有较高的使用和推广价值。     

黄土状土和火山灰粘性土的动剪强度研究

实际地震危害表明,不仅饱和的细砂、粉砂地基会产生液化,而且饱和的粉土、粉质土地基也会产生液化．文中通过对我国西北地区特殊土———黄土状土和日本的特殊土———火山灰粘性土（广泛分布于日本关东地区,且大量用于道路填土工程）进行了一系列动力三轴试验,研究了它们在动荷作用下的动力特性,孔隙水压力的变化以及动、静强度的比较,测定并分析了不同的固结比对破坏时土的动剪强度和动孔隙水压力的影响,得出了黄土状土的动剪强度随相对密度变化的关系及火山灰粘性土的动剪强度随固结比变化的关系式．     

一般粘性土渗透特性的初步探讨

一般粘性土广泛应用于工程建设的各个领域,有其本身的工程特性,特别是粘性土的渗透特性有其本身的规律,初步探讨影响渗透参数的因素及其试验方法,特别是研制了渗透比降的测试方法,从而为工程建设提供可靠的参数指标.     

上海粘性土各向异性弹塑性模型的研究

在上海软土各向同性破坏准则的基础上,引入各向异性参数,对上海粘 中向异性弹塑性模型的建立进行研究和探讨,并对模型中的各项参数进行了确定。计算结果表明,在确定土体应力－应变关系时,不仅应考虑土的弹塑性,同时还应考虑到土的各向异性。     

粘性土的波动传播特性分析

为研究剪切波在细粒土中的传播特性,针对不同含水率的粘土试件进行了室内重型击实试验,并测其剪切波速值。大量试验结果表明：剪切波速与干密度和含水率有很好的相关性,同时分析了干密度和孔隙水对剪切波速的影响机理。研究结果为剪切波速测试分析技术评价压实质量提供参考。     

一般粘性土渗透特性的初步探讨

一般粘性土广泛应用于工程建设的各个领域,有其本身的工程特性,特别是粘性土的渗透特性有其本身的规律, 初步探讨影响渗透参数的因素及其试验方法,特别是研制了渗透比降的测试方法,从而为工程建设提供可靠的参数指标。     

城市环境下粘性土的热力学行为初探

在广西大学东门附近取沉积相粘性土，用切土盘将土样切削成直径39．1mm,高80mm的试样，并将橡皮膜套在试样外，分别在 40C， 60C的环境中静置48h，120h，168h后在相应的水温条件下完成三轴(不固结不排水)试验。试验结果表明，当温度由室温( 18C)及 40C升至 60C时，原状土试样主应力差(σ1-σ3)有所增大；土体中不与大气连通的封闭气体对土的工程性质影响较大；同一温度作用下，时间越长，主应力差(σ1-σ3)越大。说明温度升高粘性土的强度提高，而且其作用时间越长，强度越高。     

考虑细颗粒流失时无粘性土的渗透性

用变截面毛管模型描述骨架孔隙,并将总压力降分为由骨架孔隙壁引起的压力降、骨架孔隙中静止颗粒引起的压力降及正在运动的颗粒引起的压力降三部分,从而推出了考虑颗粒流失的渗透系数公式.对文献中有关渗透试验的模拟验证了它的适用性.理论分析证实无粘性土的渗透性显著地受细颗粒流失的影响,随着细颗粒的流失,渗透系数越来越大,直到可动颗粒全部流失后,渗透系数将不再变化.     

挡土墙粘性土土压力理论公式的提出与推演

依据平面问题极限平衡的一些假定,建立墙背边界条件（ε,β,δ）的粘性土（γ,c,ψ）土压力静态平衡方程式,表明数学分析能够求解粘性土土压力问题并建立一个有实践意义的土压力公式。     

钙质结核土及其大型直剪试验研究

淮北平原钙质结核土是一种区域性特殊土,其工程地质性质领域的研究基本处于空白状态。其力学特性研究的开展,受到钙质结核的限制,传统小型试样的室内试验制样困难,甚至根本无法开展试验。文章采取和制作了多组钙质结核土原状和重塑土样,进行了大型直接剪切试验;分析了原状钙质结核土的级配特征,获得了原状土样的强度指标,并根据重塑土样的试验研究了土体c、φ值之间的变化关系。     

干湿循环机制下风化砂改良膨胀土的收缩特性

为研究风化砂改良膨胀土的收缩指标在干湿循环作用下的变化规律,采用收缩仪对经历不同干湿循环次数的掺砂改良膨胀土试样进行收缩试验,探究试样的线缩率、体缩率、收缩系数、缩限及胀缩总率在干湿循环作用下的变化特征及机理,建立不同干湿循环次数下掺砂改良膨胀土的缩限计算公式。试验结果表明:线缩率及体缩率随干湿循环次数的增加而逐渐减小,经过4次干湿循环作用后二者基本趋于稳定,且风化砂掺量由0增至20%时,线缩率及体缩率的降低幅度最大;随着干湿循环次数的增加,收缩指数呈指数函数降低,在4~5次干湿循环后,收缩系数基本趋于稳定,缩限随干湿循环次数的增加呈二次函数形式增加,且随着风化砂掺量的增加,干湿循环作用下缩限的增加幅度逐渐减小;胀缩总率随着干湿循环次数的增加先逐渐降低后趋于稳定,在干湿循环作用下通过掺入风化砂,可以有效降低土体的胀缩总率,并使之达到路基填土的标准。     

季冻区水泥土的强度预测模型与变形特征

为了研究季冻区水泥土的强度与变形特征,推动其在寒区设施农业与新农村建设中的应用,以内蒙古黄河灌区周边典型的粉砂土为主要骨料,以硅酸盐水泥为胶凝材料,采用机械压实和人工击实方法分别制作了高径比为1和2的圆柱体试件,利用WDW-50微机控制电子式万能试验机开展单轴抗压室内试验。对比研究了两种成型试件的强度变化规律,建立了相应的强度预测模型;并对其破坏形态、破坏应变和变形模量开展了分析。试验结果表明：两组成型试样具有相似的强度变化规律,强度预测模型的建立需要精细化研究;高径比与水泥掺量的变化对破坏形态、破坏应变影响很大,试样的变形模量与无侧抗压强度基本满足线性关系。     

粘性土土坡稳定安全系数的编程优化计算

针对粘性土土坡的稳定分析过程中,计算工作量大,并且重复繁琐的问题,编制了VB计算程序,以使设计人员从繁杂的计算工作中解脱出来.     

密度和压力对砂土变形特性影响的统一模拟

以往的砂土本构模型不能考虑砂土变形特性对密度和固结压力的双重依赖性。该文基于状态参数、起动的峰值强度、状态剪胀方程和应力比与塑性应变的双曲线假定,提出了一个新的砂土本构模型。该模型的突出优点是对于一种砂土只用一组材料参数就能模拟不同密度和固结压力下的应力变形响应。通过对不同密度和固结压力下的固结排水和不排水试验的模拟初步验证了模型的预测能力。     

基于热力学模型的粉砂土改良膨胀土孔隙结构分形模型

为了减少膨胀土对土木工程的危害,降低工程的经济损失。对粉砂土改良膨胀土进行试验研究,通过对粉砂土掺量为0、10%、20%、30%、40%的膨胀土进行压汞试验,测得进汞压力同累计进汞量关系、孔径同累计孔隙体积关系、孔径与进汞增量关系;并选取热力学模型表征改良膨胀土孔隙结构特征,获取改良膨胀土孔隙分形维数。结果表明：掺加粉砂土会使得土体孔隙有所增加,孔隙类型发生了变化,随着粉砂土掺量的增加,孔径在1～1×10⁴ nm降低,在1×10⁴～1×10⁶ nm升高;基于热力学模型分析改良膨胀土孔隙分形特征时,分形维数2.410 83～2.580 32变化,线性相关系数在0.984 95～0.997 7,表明热力学模型能较好地表征粉砂土改良膨胀土孔隙的结构特征。     

粘性土地基墩基础水平承载力试验研究

根据墩基础的受力机理,采用单向多循环加卸荷法,通过对粘性土地基墩基础水平承载力现场试验与研究,分析了影响单墩水平承载力的因素,目的是对单墩水平承载力经验公式进行修正.结合大量的现场试验和观测数据进行统计、回归分析,得出了在水平载荷下的粘性土地基新的单墩承载力经验公式.通过新旧经验公式计算结果与实测值的比较,结果表明:新经验公式是比较可靠、可行的,可供设计参考使用.     

湿度波动下黏质土路基回弹模量演化规律

历经多次干湿循环的路基土,其力学性能劣化现象非常突出,路基的路用性能也随之衰减.基于室内试验研究含水率周期性变化对路基回弹模量的影响规律.遵循现场测试含水率变化态势,利用"透水石渗水—静置—烘箱脱水—透水石渗水—静置—烘箱脱水……"一系列湿度循环来模拟现场路基土的含水率波动过程,同时测试其回弹模量.结果表明:黏质路基土回弹模量受含水率变化的影响非常明显,回弹模量随湿度循环次数的增大而减小;在相同的应力状态下,黏质路基土的平衡含水率越高,其回弹模量值对含水率的周期性变化越敏感,且回弹模量值趋于不稳定状态.     

饱和砂土液化后再固结体变特性研究

通过对饱水砂土动加载后的再固结体变特性试验研究，发现动加载后的再固结体变不仅与动加载引起的超孔隙水压力、动加载引起的土体最大剪应变有较好的相关性，而且试样的初始有效固结压力对它也有较大的影响．基于试验结果提出了一个可考虑围压影响的再固结体变计算公式．     

受石油污染的滨海盐渍土强度特性研究

以受石油污染的滨海盐渍土为研究对象,借助稠度、无侧限抗压强度及抗剪强度指标,量化石油污染对滨海盐渍土的影响程度。结果表明：随着石油污染水平的加剧,石油污染盐渍土的液限和塑限缓慢下降,塑性指数缓慢增大,但整体影响均较小;无侧限条件下,污染土的抗压强度随石油污染水平加剧而不断下降,污染土的破坏面呈自下向上发展的（45°＋φ／2）态势。含油量越多,破坏面越大,在25％污染水平下,无侧限抗压强度较未污染的下降了70％,破坏面贯通整个试样;围压条件下,污染土的黏聚力和内摩擦角随污染水平加剧呈波动式反向变化,破坏形态体现为塑性,呈中部“鼓胀”应变硬化型。