铸态铁素体球墨铸铁的疲劳门槛值

通过合理地控制孕育条件和冷却速度，获得了化学成分基本相同，而石墨大小、数量互异的铸态铁素体球铁试样，测定了它们的疲劳门槛值△Ｋｔｈ。结合裂纹附近的金相组织分析发现：在球化良好的情况下，△Ｋｔｈ值有随单位面积石墨球微量Ｎ的减少而增大，或随平均石墨间距Ｓ和平均石墨球径Ｄ的增加而增大的趋势，通过简化的力学模型对这种有悖于一航强度变化规律的反常特性进行了分析讨论，并作了相应的解释。     

铸态高韧性球墨铸铁的研制和应用

对铸态直接获得高韧性球铁进行了研究。试验表明,在保证石墨球化良好的情况下,硅、锰含量是影响铁素体量和延伸率δ％的主要因素,δ％值随着硅的增加和锰的降低而相应地提高,在Si(2.90～3.20)％、Mn(0.15～0.40)％范围内,δ％值可达(19～21)％。这种铸态高韧性球铁成功地用于生产厚大断面和薄壁铸件。     

过滤对铸态铁素体球墨铸铁组织与性能的影响

通过使用三种过滤器研究过滤对铸态铁素体基体球墨铸铁金相组织和机械性能的影响,发现铁液经过过滤:可使球墨铸铁的石墨球细化且圆整度提高,珠光体数量减少;抗拉强度基本不变而延伸率与常温和低温下的冲击值显著改善,延伸率疲劳比也提高.在不同的过滤器中,过滤效果越好,球墨铸铢的塑性与韧性提高越明显.泡沫陶瓷过滤器效果最佳;挤压成形网格式过滤器次之;芯形过滤器效果较差.     

铸态QT550-7球墨铸铁制备及组织研究

为了研究铸态QT550-7球墨铸铁组织,铁液凝固过程及石墨球化机理,用回炉铁、生铁、废碳钢、球化剂、孕育剂等材料,采用双联熔炼法制备了球墨铸铁.经测试,化学成分和力学性能满足QT550-7球墨铸铁要求,球墨铸铁组织由铁素体+珠光体+球状石墨组成,凝固过程为糊状凝固.     

成分、工艺和组织对铸态球墨铸铁低温韧性的影响

介绍了国内相关的低温高韧性球铁的标准,探讨了化学成分、铸造工艺和显微组织对铸态球墨铸铁低温韧性的影响,研究确定了铸态低温韧性球墨铸铁的成分和铸造工艺,生产出符合风电行业和其他低温环境条件下使用的球墨铸铁件.     

铸态球墨铸铁型内孕育的研究

本文通过最优试验,研究了不同复合孕育剂对球铁型内孕育的影响。结果表明含钡的复合孕育剂有最好的孕育效果;并进一步应用旋转组合设计,获得了球铁型内孕育的机械性能的数学模型,从而得出最优工艺条件。     

铸态QT800—2球铁钎头的研制

用正交试验方法,摸索出铸态ＱＴ８００－２球铁钎头的配方和工艺参数,用冲天炉熔融ＱＴ８００－２,代替原ＱＴ６００－２制作的钎头,使用寿命提高３０％－４０％,经济效益显著,铜和钼是获得高强度铸态球铁的重要元素,其含量分别为０．８％和０．４％时为最佳。     

福建地方生铁制取马氏体抗磨球墨铸铁的试验研究

讨论了利用三明生铁和马坑生铁制取的马氏体抗磨球墨铸铁的白口倾向、淬裂倾向以及防止淬裂．提高冲击疲劳抗力的措施．     

铸态高韧性球墨铸铁生产工艺过程分析

对影响铁素体球墨铸铁性能的化学成份、球化、孕育处理等因素进行分析。阐述了在使用中频感应电炉熔炼铸态铁素体球铁时,通过对化学成分的控制、合理的球化孕育处理,可以实现铸态铁素体球墨铸铁的稳定生产。     

高强铝合金铸态组织与性能的研究

通过对高强铝合金铸态组织和性能的的研究，确定了高强铝合金的最佳均匀化制度(468℃／48h)．在这种均匀化制度下，材料的铸态组织得到明显的改善，塑性也有较大的提高．过分延长均匀化时间不仅不利于组织的改善，还会使塑性急剧降低。     

生产高质量铸态高韧性球墨铸铁的几个关键环节探讨

生产高质量高韧性球墨铸球的关键是控制好原铁水的化学成份，稀土及残余镁含量和孕育处理。     

利用地方生铁半连续铸造球铁直管的研究

总结了在小型企业利用地方生铁半连续铸造铸态球墨铸铁直管的研究结果。研究了管材的化学成分、铁水处理工艺、结晶器长度、管壁厚度、浇孔参数和铸造缺陷对半连铸铸态球铁直管的组织、铸造质量和力学性能的影响;得出了适合小型企业的工艺方法。用此法制造的铸态球铁直管强度高(σ_b400—440 MPa)、有一定的塑性(δ1.25％—2.25％)、能承受大的水压(≥3.9MPa)。     

ZK60镁合金铸态显微组织分析

作为高强度变形镁合金研究的基础工作,较系统研究了ZK60镁合金的铸态组织.光学显微分析表明,铸态组织中存在很明显的枝晶;有相当数量的共晶组织沿晶界或枝晶边界断续分布.差热分析(DSC)表明,在加热和冷却速度分别为15 K/min和10 K/min时共晶组织的熔化温度为345℃,凝固析出温度为328.7℃.x-衍射分析初步确定,在铸态ZK60镁合金中主要有α-Mg,MgZn,MgZn23种合金相.透射电子显微分析发现,共晶组织类型、组成和分布具有多样性,选区电子衍射花样标定共晶组织主要由α-Mg和MgZn两相构成.     

钇对2519铝合金铸态组织的影响

采用X射线、光学显微镜及扫描电镜等研究质量分数为0～0.3%的钇对2519铝合金铸态组织的影响.研究结果表明:添加0.1%的钇后2519铝合金的铸态组织明显细化,铸态晶粒尺寸由100μm减少到70μm;但当钇含量超过0.1%时,合金的铸态组织随着钇含量的增加又逐渐粗化;当钇含量为0.3%时,合金铸态晶粒尺寸达200μm左右;钇加入2519铝合金中主要形成Al6Cu6Y稀土化合物并沿晶界分布;钇改变了合金铸态中第二相的形貌及大小,加入适量的钇(0.1%)对2519铝合金铸态中的第二相具有球化和细化作用.     

Cu-Fe-P-Zn合金铸态及均匀化组织

采用大气熔炼的方法制备3种成分的Cu-Fe-P-Zn合金,并利用光学显微镜、扫描电镜和能谱分析等测试手段对合金的铸态组织及成分偏析进行了研究.结果表明:Cu-2.3Fe-0.03P-0.12Zn合金合适的均匀化处理制度为960℃保温6h.Cu-2.3Fe-(0.4～0.6)P-0.12Zn合金的铸态组织除存在明显的枝晶外,还有大量未溶解的富Fe和P的Fe2P和Fe3P相,最大粒径可达15μm.随着P含量的增加,未溶相也逐渐增多.经过960℃均匀化退火处理后,各合金的枝晶组织可基本消除,但Cu-2.3Fe-(0.4～0.6)P-0.12Zn合金的未溶相熔点高,很难通过均匀化退火来消除.模拟得到铜铁合金的均匀化动力学计算公式为:1/T=3.835×10-5 ln(1.2×10-3 t/L2).     

铸态奥氏体贝氏体球铁的初步实验研究

探讨了在高碳和高碳当量(C·E≈4.7％)的情况下,生产铸态奥贝球铁的可能性。在铜钼加入量一定时,得到了降低镍加入量获得奥贝组织的极限值,得出镍是有效推迟奥氏体相交和获得贝氏体基体的元素。为了在低镍含量下获得较高强度的铸态奥氏体贝氏体球铁,探讨了加入微量硼提高基体淬透性以获得以下贝氏体为主的基体的可能性,得出微量硼是降低镍的加入量,较大幅度提高球铁的强度和硬度的有效元素。通过四元两水平正交实验法,得出镍铜钼硼在一定的配比下可获得高强度的铸态奥贝球铁。     

铸态珠光体球铁QT800-2的研制与应用

本文研究了化学成分、冶金因素和合金元素对珠光体QT800-2的组织、性能的影响;优选出这种球铁最佳化学成分和相应的冶金工艺。热处理可以作为性能指标不合格时的补救措施。试验结果表明,在一般铸造条件下获得铸态珠光体QT800-2的要点是严格控制碳当量,优选好铜和钼等合金元素的配比及冶金工艺。     

铸态球铁曲轴的成分设计与工艺原理

根据球铁凝固特性设计出金属型和合理的浇冒系统，在合金化理论的指导下制定出合适的化学成分范围，通过现场实验生产出了铸态珠光体基体的球铁曲轴。     

铸态奥－贝球铁的抗汽蚀性

介绍了铸态奥－贝球铁的制取方法及其组织和性能。并研究了铸态奥－贝球铁抗汽蚀特性。实验表明，铸态奥－贝球铁的抗汽蚀性能比普通球铁高出约３倍，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ和Ｂ等元素对铸态奥－贝球铁的组织、机械性能及抗汽蚀性都起着十分重要的作用，保留在室温的奥氏体组织有着良好的抗汽蚀性．