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实验测定了一种新型的环柱形催化剂活性组分在其内、外表面上不均匀分布的乙烯基乙酸酯合成反应器的床层压降和该催化剂填充床的二维温度分布;以压降实验数据代入Ergun公式计算了环柱形催化剂的当量直径ds和填充床的传热参数,采用正交配置的方法对拟均相二维传热模型进行求解,得到床层的径向有效导热系数和壁给热系数。 相似文献
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针对 15°二维锥形填充床 ,在不同表观气速下 ,用热线风速仪测定了床层表面的气速分布 ,用U形管压差计测定了床层压降 .测量结果表明 ,在较高的表观气速下 ,床层表面的气速分布非常不均匀 ,床层结构出现局部变形 ,Ergun形式的计算方程不能正确预测床层压降 .通过使用数字照相机对床层局部流化过程进行了观测 ,发现由于床层流通面积的变化和收缩形壁面对近壁区气体流动方向的诱导作用 ,造成气速分布的高度不均匀性 ,在较高的表观气速下床层结构出现局部变形 ,并最终导致局部流化现象的出现 相似文献
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以壁冷式固定床测定了4种相同材质不同几何形状的负载型催化剂的传热参数,建立了二维拟均相模型,并以正交配置法对催化剂床层的径向有效导热系数和壁给热系数进行了求解。比较了催化剂几何形状的不同对于床层传热参数的影响。 相似文献
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水平井两层稳定岩屑传输规律研究 总被引:11,自引:1,他引:11
根据物质守恒定律和动量定理,建立了考虑岩屑床层中流体流动压降、悬浮层中岩屑颗粒受阻沉降的水平井偏心环空中两层稳定岩屑传输的数学模型,并用此模型进行了实例计算。研究结果表明,颗粒扩散系数方程中的实验回归系数应考虑成流速的函数,取值范围为0.014∽0.020;考虑岩屑床中流体流动压降后计算的环空压降与实际情况吻合较好。 相似文献
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汽相分流催化精馏塔中苯氯化工艺过程--床层压降和分流比例的计算 总被引:1,自引:0,他引:1
针对若直接将苯氯化固体催化剂颗粒堆放在工业催化精馏塔中使用,会引起很大的床层压降使操作无法正常进行的问题,根据床层压降与汽(气)速的平方成正比的原理,提出了将从塔釜上升的大量苯蒸汽由旁路通过而不直接通过催化剂床层以大大降低床层压降的设想,但这样催化剂床层主要起催化反应的作用,精馏分离的作用被大大削弱,导致氯苯选择性下降。因此上行汽体不宜全部分流,存在适宜的分流比。据此设计了一种结构新颖的催化精馏实验装置。在此催化精馏塔中,可实测催化剂床层压降;在不同的催化剂装填方式下,计算了上行汽体不同的侧线分流比例及床层压降降低的比例,当上行汽(气)体分流比分别为58.4%,37,9%和27.8%时,对应的床层压降降低的百分率分别为57.25%,40,68%和32.25%。对工业规模的催化精馏塔的床层压降进行了理论估算。 相似文献
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流化床床层压力及其分布是反映流化质量和床内物料运动状况的主要参数之一。本实验在于310×40×2000mm和83×4000mmV型喷动流化床冷模装置上,以水泥生料粉为实验原料,对床层压力、缩口结构与流化质量关系进行了研究,分析了床层压降随喷射气流、流化气流的变化规律,并与普通流化床的类似特性作了比较,得出V型喷动流化床的适宜操作气速范围。流化浅床加上合理的缩口形状,可以实现层流边界层连续卸料的操作。 相似文献
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以多孔的球、齿球和三叶草形催化剂为填充颗粒,考察了微膨胀床反应器的床层压降及液相总的和局部的轴向扩散特性。结果表明,3种催化剂床层压降都随表观液速的增大而增大,随表观气速的增大而减小;球形催化剂的床层压降最大,三叶草形催化剂的床层压降最小。通过示踪-响应法测定示踪剂在微膨胀床反应器中的停留时间分布,求取了床层总的和局部的彼克列数Pe。结果表明,3种催化剂总的彼克列数都随表观液速的增大而增大,随表观气速的增大而减小;局部的彼克列数随着催化剂床层轴向高度的增加而减小。3种催化剂床层的总的彼克列数大小依次为:球形最大,齿球形次之,三叶草形最小。 相似文献
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目前填料塔设计中,填料床层压力降多采用埃克特(Eckert)通用压降图进行计算,为便于计算机应用,本文对埃克特通用图进行了处理,提出了填料床层压力降与床层汽液相负荷之间的关系式,并编制了相应的计算软件,应用情况表明,计算结果可靠,可为填料塔设计提供了准压力降数据。 相似文献
10.
通过添加较大粒径的催化裂化催化剂(FCC)颗粒来改善纳米TiO2的流化性能,测最床层压降和床层膨胀曲线,研究添加颗粒的添加量以及粒径对流化质量的影响,并用R-Z方程对流化后的体系散式化程度进行分析.研究结果表明:FCC颗粒的添加量达到30%后可以显著改善纳米TiO2的流化质量;当添加量增大到40%时,压降曲线更平滑,最小流化速度减小,床层膨胀比增大,散式化程度升高;FCC颗粒的粒径越小,流化效果越好;当粒径为109120 μm的FCC添加量为30%时,实现完全流化;当粒径为96~109μm的FCC添加量为20%,气速为11.04 mm/s时,床层基本实现完全流化,偶尔有少量沉积;而当粒径为75~80μm的FCC添加量为20%时,气速约为94.32mm/s即可以实现完全流化. 相似文献
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大型径向氨合成反应器的模拟计算和设计优化 总被引:1,自引:0,他引:1
提出了大型合成氨装置中两段径向氨合成反应器的数学模型和设计优化方法,对两段径向氨合成反应器进行了模拟计算。同时计算了操作压力分别为15.0、10.0 和7.5MPa 时,在两段径向反应器中满足日产1kt氨所需的最少催化剂用量。 相似文献
12.
采用动态法 ,在单颗粒线反应器中对 A30 1氨合成催化剂的曲折因子进行了测定。由自行开发的计算机采样系统自动分析脉冲 -应答曲线 ,通过参数估值得到颗粒内的有效扩散系数 ,从而得出催化剂的曲折因子。经测定 ,A30 1催化剂的曲折因子为 3.2 8。 相似文献
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介绍了FA401型氨合成催化剂的主要性能及工业应用情况.实验结果和工厂使用情况表明:FA401型氨合成催化剂与A110-3相比,具有低温高活性、较强的耐热稳定性和抗毒性,增产节能效果明显. 相似文献
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离心流化床干燥器流体力学性能的研究 总被引:2,自引:1,他引:2
分别研究了干燥转鼓转速、物料粒径、床载量、颗粒密度和形状系数对离 心流化床压降和临界流比速度的影响,提出了计算流化床层压降的修正式和 临界流化速度的准数关联式,为进一步研究此设备的干燥性能打下了基础. 相似文献
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采用室温过量浸渍法,制备不同F用量改性的HY分子筛催化剂。采用氨程序升温脱附法(NH3-TPD)、X线衍射仪(XRD)、傅里叶变换红外光谱仪(FT-IR)对催化剂的结构及酸性质进行表征,并在桥式四氢双环戊二烯(endo-TCD)制备挂式四氢双环戊二烯(exo-TCD)的反应中考察催化剂的催化性能。结果表明:最适宜的反应条件为以1.0%F/HY为催化剂,活化温度300℃,反应温度240℃,催化剂与原料质量比0.25∶1,溶剂环己烷与endo-TCD的摩尔比10∶1,初始压力1.0 MPa,反应时间1.5 h。最优条件下桥式四氢双环戊二烯的转化率达到92.6%,挂式四氢双环戊二烯的收率达到了59.4%。失活的催化剂可以通过550℃高温焙烧再生,其活性变化不大。 相似文献
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管壳型固定床二甲醚合成反应器的数学模拟 总被引:3,自引:0,他引:3
对管壳型固定床二甲醚合成反应器进行了数学模拟。选取CO、CO2加氢合成甲醇、甲醇脱水生成二甲醚反应为独立反应,CO、CO2和二甲醚为关键组分,建立了管壳型固定床二甲醚合成反应器的一维拟均相数学模型,得到了管内各组分气体浓度和温度分布;讨论了不同操作条件对二甲醚合成的影响。 相似文献
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对所制得的水快速冷却成型高铁比Fe1-xO基氨合成催化剂进行了研究,发现催化剂晶粒细小,助剂的分布明显均匀,Fe1-xO相的歧化作用减小,其还原性能保持良好而耐热性能提高. 相似文献