Ti-55511合金高温蠕变行为TEM分析

文章结合Ti-55511钛合金的高温工作环境进行了4组蠕变实验：400℃200MPa、400℃300MPa、500℃200MPa以及500℃300MPa。蠕变后,使用透射电镜实验观察了蠕变后样品的微观组织。结果表明：高温高应力状态下,位错攀移在蠕变过程中占主导地位;在高温低应力或低温高应力状态下,合金蠕变过程主导机制为位错滑移;当温度较低,应力相对较低时,合金蠕变过程中主导机制为晶界扩散机制。     

镍基单晶高温合金表面再结晶控制技术的研究进展

针对镍基单晶高温合金构件的表面再结晶控制技术,结合国内外相关工作的研究状况,从单晶高温合金构件表面再结晶的形成机理、再结晶的表面效应、基于再结晶预防的构件设计、单晶构件热成型过程和冷加工过程再结晶控制技术等几方面,对镍基单晶高温合金构件的表面再结晶控制技术领域取得的研究成果进行总结和分析。重点论述了各国单晶再结晶控制技术,提出中国镍基单晶高温合金构件的表面再结晶控制技术存在的差距及未来研究重点。     

铝锂合金超塑性变形模型

透射电镜(TEM)观察表明 8090 和 CP276 铝锂合金在超塑性变形最佳条件下,除位错滑移、攀移和扩散蠕变外,还发生贯穿变形始终的动态回复和动态再结晶,研究指出,8090和 CP276 铝锂合金的超塑性变形是位错滑移、在晶界上的位错攀移、三角晶界处阻碍晶粒的动态再结晶及扩散蠕变共同协调晶界滑动的过程,其中,在晶界上的位错攀移及三角晶界处阻碍晶粒的动态再结晶是两个交替作用的速控过程。本文提出了有动态回复和动态再结晶参与协调晶界滑动的超塑性变形复合模型。由该模型解释了 8090 铝锂合金冷、热轧态及 CP276铝锂合金超塑性能的差异。     

Ti45Al8Nb2Mn0.2B铸造合金高温形变行为

Ti45Al8Nb2Mn0.2B铸造合金在900～1200℃温度范围,1～10-3/s应变速率条件下进行压缩实验,研究其变形特点以及组织变化.结果发现,形变过程中合金的真应力-真应变曲线上存在一个应力峰值,随后流变应力随着应变量的增加逐渐下降并趋于稳态流变.降低温度和提高应变速率都使合金的应力峰值增加.在实验温度范围内合金的应变速率敏感系数为0.10～0.24;在高温形变过程中发生动态再结晶,合金的组织得到明显细化.再结晶晶粒尺寸随温度的降低和应变速率的增加而减小,也就是随Zener-Hollomonc参数的增加而减小;升高形变温度和降低应变速率均促进再结晶过程.     

温轧态Al-Sc二元合金的再结晶

研究了一种温轧态 Al-Sc 二元合金的再结晶温度、ScAl_3 相对合金再结晶的影响以及再结晶的形核机制。结果表明:温轧态 Al-Sc 二元合金的再结晶起始温度为 350℃,终了温度为510℃;细小,弥散的ScAl_3对位错的钉扎作用是合金再结晶温度高的原因;再结晶过程为亚晶聚合及亚晶长大形核机制的双重作用。     

温轧态Al-Sc二元合金的再结晶

研究了一种温轧态Al—Sc二元合金的再结晶温度、ScAl_3相对合金再结晶的影响以及再结晶的形核机制。结果表明:温轧态Al—Sc二元合金的再结晶起始温度为350℃,终了温度为510℃;细小、弥散的SeAl_3对位错的钉扎作用是合金再结晶温度高的原因;再结晶过程为亚晶聚合及亚晶长大形核机制的双重作用。     

AZ31镁合金加工图研究

采用加工图理论系统的分析了AZ31镁合金在高温变形过程中的变形行为。结果表明:AZ31镁合金在塑性变形行为过程中发生动态再结晶,温度的升高和应变速率的降低有利于动态再结晶形核的形成与长大。采用加工图理论分析AZ31镁合金高温下的塑性变形行为并至关反映变形后AZ31镁合金材料的组织演化以及性能变化规律。由加工图可知材料的最佳变形条件:压缩变形过程温度为320℃~360℃、应变速率为0.5~0.05 s-1;拉伸变形过程温度为350℃~400℃、应变速率为0.001~0.000 33 s-1.     

Ti45A18Nb2Mn0．2B铸造合金高温形变行为

Ti45A18Nb2Mn0．2B铸造合金在900～1200℃温度范围，1～10^-3／s应变速率条件下进行压缩实验，研究其变形特点以及组织变化．结果发现，形变过程中合金的真应力一真应变曲线上存在一个应力峰值，随后流变应力随着应变量的增加逐渐下降并趋于稳态流变．降低温度和提高应变～速率都使合金的应力峰值增加．在实验温度范围内合金的应变速率敏感系数为0．10～0．24；在高温形变过程中发生动态再结晶，合金的组织得到明显细化．再结晶晶粒尺寸随温度的降低和应变速率的增加而减小，也就是随Zener-Hollomonc参数的增加而减小；升高形变温度和降低应变速率均促进再结晶过程．     

基于元胞自动机的Haynes230动态再结晶组织演变

采用元胞自动机(CA),通过Matlab编程实现不同温度、不同应变速率下Haynes230镍基高温合金动态再结晶微观组织演变的动态观测,获得微观组织、位错密度、动态再结晶体积分数等微观层次的演变规律及宏观层次的流变应力-应变变化规律。研究结果表明:随着温度的升高和应变速率减小,动态再结晶分数增加、流变应力减小,因此,较高温度及较小的应变速率有利于Haynes230难变形金属热成形中动态再结晶的发生。Haynes230合金动态再结晶分数随着应变的增加而增大,其增长经历缓慢-快速-缓慢3个过程。CA模拟获得的再结晶分数与已有试验规律一致,最大相对误差为14.6%。     

挤压温度对Mg-Zn-Mn变形镁合金组织和性能的影响

对新型变形镁合金Mg-6%Zn-1%Mn铸锭在320、360、420℃等不同温度下进行挤压实验,成型后实施不同热处理,并分析不同状态下合金的微观组织和力学性能.结果表明:在320~420℃条件下,该合金能实现平稳地挤压成型并完成动态再结晶.挤压温度越低,再结晶晶粒越细小,挤压棒材性能越好.高温(420℃)挤压成型,动态再结晶越易进行,且再结晶晶粒越均匀,更有利于后期通过热处理改善合金性能.     

麦芽糖铝中硫、含量的测定

本文探讨了利用ＥＤＴＡ络合滴定法测定麦芽糖可以替代昂贵的蔗糖制取硫糖铝药物。     

铁勺喷铝的试验研究

提出了氧乙炔焰铝丝喷涂普碳钢灼勺工艺及适宜喷涂参数。通过大量试验证明,喷涂诸参数是正确可靠的,从而保证了铝涂层在炒勺腹面上的最佳结合强度。喷铝结果,提高了炒勺的使用寿命,改善了使用效果。     

AlF和AlCl静电势的量子化学研究

本文报导用量子化学从头计算程序MQM81和分子静电势计算程序ESP所作的AlF和AlCl的计算,优选了它们的平衡构型,得到了分子轨道能级、偶极矩、集居数等一系列分子结构的信息。在此基础上计算了这两个分子的静电势。计算结果提出了AlF(或AlCl)双分子反应的一种可能性。     

MOS场效应四极管

一 MOS场效应四极管的特性图1是一个在P型Si衬底上制造的Al栅n沟道MOS场效应四极管的截面图。两个n~+扩散区分别作为源、漏接触电极。中间n~-扩散区用来连接两个沟道,相当于一沟道的漏极,二沟道的源极。在一般电路中,源极接地,漏极接电源,信号由一栅输入,二栅作为自动增益控制电极。这样,随漏压V和两个栅压V_(G1)、V_(G2)的不同,MOS场效应管有四种不同的工作状态。如果用“S”和“L”分别表示沟道工作在饱和区及线性区,用“1”和“2”分别表示一沟和二沟道,那么,四种工作状态可表示为     

发动机铝质散热器的研制

设计了一种新型免焊结构的铝质散热器,性能试验表明,该散热器可替代铜质散热器。     

示波极谱法测定饮料中的痕量铝

本文提出示波极谱法测定饮料中的痕量铝，在０．００２％茜素Ｓ—０．４％三乙醇胺－０．０４Ｍ亚硫酸钠体系中，铝能产生灵敏的寻数极谱波。在铝浓度为０．０１μｇ／ｍｌ—０．５μｇ／ｍｌ范围内与峰电流具有良好的线性关系。方法简单、快速、结果满意，适用于饮料中痕量铝的测定。     

9-(3,5-二溴)水杨基荧光酮-铝-CTMAB三元络合物显色反应的研究及应用

研究了９－（３,５－二溴）水杨基荧光酮（简称ＤＢＳＦ）－铝－表面活性剂溴化十六烷基三甲胺（ＣＴＭＡＢ）的显色反应条件和光度性质．在ｐＨ５．１０的六次甲基四胺－ＨＣｌ缓冲介质中,当加入ＣＴＭＡＢ后,Ａｌ（Ⅲ）与试剂形成灵敏度较高的三元胶束配合物,最大吸收峰位于５６０ｎｍ处,表现摩尔吸光系数为１．９４×１０５Ｌ·ｍｏｌ－１·ｃｍ－１,铝（Ⅲ）含量在０～６μｇ／２５ｍｌ范围内符合比耳定律．拟定方法在掩蔽剂存在下,测定了铁黄铜,铸造铜等样品中铝的含量,结果与标准值相符     

Al-Si-Ti合金离心过滤复合降铁工艺

采用“离心处理”和“过滤法”对富铁Ａｌ－Ｓｉ－Ｔｉ合金进行复合降铁净化。结果表明，采用复合净化法可有效地去除Ａｌ－Ｓｉ－Ｔｉ中富铁化合物，具有明显的降铁效果。     

铝—铁试剂—CTMAB荧光体系的增敏作用及其分析应用

铝—铁试剂体系的荧光在pH=5-6的醋酸钠—醋酸介质中可为溴化十六烷基三甲基胺(CTMAB)增敏,其最大激发波长和发射波长分别为271nm和495nm。使用CTMAB可使荧光强度提高8倍,该方法用于分析针织厂排放废水及长江水,结果令人满意。     

带筋零件横向超塑挤压的试验研究

本文报导了对供应状态时效硬化的超硬铝合金L_(c4)进行的超塑拉仲试验以及对一种带有轴向狭长筋板零件进行的网格法模拟成型试验和横向超塑挤压成型试验的结果。分析了在超塑状态下,金属在轴向狭长槽型腔中的流动规律。结果表明:在一定温度和变形速率条件下,该合金也具有一定的超塑性。同时成功地实现了狭长筋板零件的超塑成型。