用 N_2 背面保护焊接奥氏体钢管

研究了采用ＴＩＧ焊技术焊接１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢管子时，以Ｎ２代替Ａｒ背面保护焊缝的组织和性能，分析了根部焊缝表层中的Ｎ和Ｏ元素的分布，测量了焊缝中的δ－铁素体、Ｎ和Ｏ的含量．研究结果表明：Ｎ２可以代替Ａｒ背面保护１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢焊缝，焊缝表层的Ｎ，Ｏ的分布和焊缝中的δ－铁素体、Ｎ和Ｏ的含量无明显变化，焊接接头性能良好．     

工艺参数对H1Cr24Ni13热塑性的影响

本借助于Ｇｌｅｅｂｌｅ－１５００试验机进行了工艺参数对Ｈ１Ｃｒ２４Ｎｉ１３热塑性影响的研究。结果表明，在８０５～１０００℃间，Ｈ１Ｃｒ２４Ｎｉ１３具有较好的热塑性，减小变形量、变形速率将会显地改善Ｈ１Ｃｒ２４Ｎｉ１３的热塑性。为籽取得良好的热塑性，必须选择合适的变形量、变形温度与变形速率。     

碳钢表面Fe—Ni—Cr—Si—B合金熔敷层的激光处理

利用１０ｋＷ连续ＣＯ２激光束对熔敷在中碳钢表面上的Ｆｅ４０Ｎｉ３６Ｃｒ２Ｓｉ８Ｂ１４合金进行了表面非晶化处理。对已处理表面进行了扫描电镜，透射电镜和电子衍射的检测分析，发现无论在单条激光处理区，还是在多条处理的搭接区均获得了非晶结构，与之区存的还有微晶组织，处理中非金属元素的烧损是出现微晶的原因。     

喷焊层对焊缝组织性能的影响规律

为解决油田管线焊接接头防护问题，利用金相显微镜对焊缝组织形貌进行了观察。得到了镍基喷焊层元素熔入量对奥氏体焊缝显微组织及裂纹敏感性的影响规律。结果表明，镍基合金喷焊层的合金元素对奥氏体焊缝显微组织有明显影响，随着喷焊层元素熔入量的增加，焊缝柱状晶变得粗大，且方向性变得更明显。在一定范围内，增加喷焊层元素熔入量，焊缝的热裂纹敏感性将增大，但当熔入量再继续增加时，由于过量的喷焊层形成的大量低熔共晶物对焊缝冷却过程中的微裂纹起到了“愈合作用”，使焊缝裂纹敏感性有所降低。同时，熔入过量喷焊层元素使得焊缝的薄弱位置发生了变化，热裂纹产生的位置由等轴晶区转移到柱状晶区。为了降低焊缝的热裂纹敏感性，应该在保证喷焊层耐蚀性的前提下，尽量降低喷焊层的厚度。     

Ni-P化学镀层配方影响抗冲蚀性能的研究

研究了在含ＨＣｌ与不含ＨＣｌ的介质中，三种不同配方的Ｎｉ－Ｐ化学镀层的抗冲蚀行为，并与不锈钢１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ和２Ｃｒ１３作了对比．试验在自制试验机上进行．结果表明，Ｎｉ－Ｐ镀层的冲蚀机理主要表现为片状剥落和微切削．而在含ＨＣｌ介质的冲蚀浆体中其抗冲蚀腐蚀性能要优于无ＨＣｌ介质的浆体中的情况．在Ｃｌ－与Ｈ＋构成的腐蚀介质中，Ｎｉ－Ｐ化学镀层冲蚀抗力要优于１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ与２Ｃｒ１３     

4Cr25Ni20钢与1(1/4)Cr(1/2)Mo钢焊接融合区在500℃长期使用中脆性断裂的研究

本文利用着色探伤、低倍检验、金相分析、显微硬度及电子探针等方法，分析了某化肥厂一段转化炉炉管沿异种纲焊接融合区的爆裂事故。研究结果表明：４Ｃｒ２５Ｎｉ２０钢与１（１／４）Ｃｒ（１／２）Ｍｏ钢焊接融合区，在５００℃左右， 近２００００小时的运行中，１（１／４）Ｃｒ（１／２）Ｍｏ钢接近融合线部位，由于碳向焊缝扩散而发 生脱碳现象，沿异种钢的融合线折出薄壳状脆性碳化物相，融合区硬度升高，这是导 致融合区韧性下降，引起炉管沿融合线断裂的主要原因。     

奥氏体鋼氮弧自动銲的研究

本论文的目的是寻找一种廉价的保护气体用于铬镍奥氏体钢的焊接。文章内提出了氮弧焊的新工艺——熔化极氮弧自动焊,并系统地研究了用该方法焊接奥氏体钢的问题。在该研究中所用的钢材有１Ｘ１８Ｈ９Ｔ,Ｘ２５Ｈ２０,１Ｘ１３Ｈ１８Ｂ２Ｂ,焊丝为ＣＢ—０４Ｘ１９Ｈ９,ＣＢ—１Ｘ１８Ｈ９Ｔ, ＣＢ—０７Ｘ２５Ｈ１３, ＣＢ—０８Ｘ１９Ｈ９２Ｃ２, ＣＢ－Ｘ２５Ｈ２０和 ＣＢ－１Ｘ１３Ｈ１８Ｂ２Ｂ等。文章共分三部分。在第一部分内研究了熔化极氮弧焊时焊接过程的特点,其中包括氮对电弧特性,熔滴过渡,銲丝和母材金属的熔化过程等的影响。论文的第二都分是氮弧焊铬线奥氏体钢时的冶金过程;对銲接时液体金属的吸氮机构进行了分析;研究了氮弧焊时影响焊缝内含氮量的各种因素;根据合金元素的过渡系数研究了氮的保护作用;另外还研究了氮对焊缝金属抗热裂缝性能的影响。在论文的第三部分内全面地研究了氮对铬镍奥氏体钢焊缝的组织和性能的影响;其中包括了氮对焊缝粗视组织,显微组织,常温和高温时的机械性能,４２５—７５０°的时效以及耐腐蚀性能等的影响。对所有的试验资料进行分析和总结后可以认为本文内所提的熔化极氮弧自动焊在发展铬镍奥氏体钢和耐热奥氏体合金的自动焊中具有很大     

加氢反应器在役挂片的回火脆性分析

对两块随加氢反应器运行了近５×１０４ｈ的带焊缝的２１４ＣｒｌＭｏ钢试板进行了试验,以了解加氢反应器实际操作工况对２１４Ｃｒ１Ｍｏ钢的时效作用。拉伸试验结果表明,母材和焊缝金属的抗拉性能没有劣化;母材制带人工裂纹缺陷的小容器爆破试验结果表明,试板母材的综合机械性能良好,仍有足够的韧性储备;试板母材与焊缝金属的冲击试验表明,母材仍具有较高的韧性,而焊缝金属已明显脆化;脱氢和脱回火脆处理的焊缝金属的冲击试验结果揭示了焊缝金属脆化是由回火脆化造成的,扫描电镜观察也证明了这一点     

碳钢表面Fe－Ni－Cr－Si－B合金熔敷层的激光处理

利用１０ｋＷ连续ＣＯ２激光束对熔敷在中碳钢表面上的Ｆｅ４０Ｎｉ３６Ｃｒ２Ｓｉ８Ｂ１４合金进行了表面非晶化处理，对已处理表面进行了扫描电镜（ＳＥＭ）、透射电镜（ＴＥＭ）和电子衍射（ＥＤＰ）的检测分析，发现无论在单条激光处理区，还是在多条处理的搭接区均获得了非晶结构，与之共存的还有微晶组织．处理中非金属无素的烧损是出现微晶的原因．     

1Cr18Ni9Ti激光表面熔覆合金结构相的研究

１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢的表面Ｃｏ基材料的激光熔覆，在熔覆层表面形成了致密的微结构，基体与熔覆层间的热影区内，基体元素的固溶度明显增加，位错能降低，在热影响区还发现了孪晶产生，根据Ｍ谱研究确诊有多种Ｆｅ、Ｃ固溶相的存在。     

1Cr18Ni9Ti钢中的锯齿屈服现象

本文研究了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ奥氏体不锈钢中出现的锯齿屈服现象的特征。试样经１３２７Ｋ固溶处理，其平均晶粒尺寸为０．０５ｍｍ。拉伸试验温度范围为室温～９７３Ｋ；应变速率分别为１×１０－４、５ × １０－４及２．５×１０－３Ｓ－１０。 试验结果表明：该钢的锯齿屈服现象发生在５２３～９２３Ｋ温区；按其特点不同，可截然分为５２３～６７３Ｋ及６７３～９２３Ｋ两个温区，其相应的出现锯齿屈服的激活能分别为３２．７Ｋｃａｌ／ｍｏｌｅ及４６．７Ｋｃａｌ／ｍｏｌｅ。可用“管扩散”机理来描述锯齿屈服过程；但两温区中与运动位错发生弹性交互作用的溶质原子气团不同：低温区可能为［Ｎｉ，Ｔｉ，Ｃ］复合气团，高温区则可能为［Ｃｒ，Ｃ］复合气团。     

13Ni5A钢铆钉激光熔覆镍基合金涂层的研究

研究了１３Ｎｉ５Ａ钢铆钉头部Ｎｉ－Ｃｒ－Ｂ－Ｓｉ合金激光熔覆层的组织、成分、显微硬度和在酸性介质中的抗腐蚀能力，并进行了实地考验．结果表明，采用激光功率密度为１．３×１０４Ｗ／ｃｍ２、扫描速度为５ｍｍ／ｓ的辐照工艺，获得了与基体呈冶金结合的无裂纹的熔覆涂层，其组织由Ｎｉ－Ｃｒ－Ｆｅ固溶体、Ｎｉ３Ｓｉ、Ｃｒ５Ｂ５及ＷＣ等相组成，显微硬度高出基体两倍多，并在酸性介质中具有优异的抗蚀性能．激光熔覆处理的铆钉经３７００ｈ实际生产考验后．明显优于未经．处理的铆钉．     

运行中渗碳的Incoloy 800H裂解管的研究

研究运行中渗碳的Ｉｎｃｏｌｏｙ ８００Ｈ裂解管的显微组织及合金元素的分布， 采用了电子探针定性定量分析微区成分。结果表明，裂解管渗碳后显微组织 发生显著变化，其内壁最高含碳量为３％，内壁基体最低含铬量为４％；渗碳 层厚度超过２ｍｍ，管内壁基体和碳化物中Ｆｅ，Ｃｒ，Ｎｉ含量不随渗碳层厚度 变化；基体Ｃｒ含量下降大于６％，合金由抗磁性的变为铁磁性的；Ｍ２３Ｃ６型碳 化物转变为Ｍ７Ｃ３型碳化物时的合金碳含量约为１．５％．     

山西省柳林奥陶系马家沟组第五段第一亚段的白云石化作用

山西省柳林奥陶系马家沟组第五段第一亚段主要由白云岩组成，顶部为灰岩、沉积于浅的、局限的、低能、基底起伏小、蒸发作用强的克拉通内陆表海环境下．白云石的δ１３Ｃ值为－８．１～０．１‰，平均－３．０‰；δ１８Ｏ值为－１０．９～７．１‰，平均－８．９‰；白云石的碳氧稳定同位素值与泥晶方解石差别不大．准同生白云石的δ１３Ｃ为－４．９～０．１‰，平均－２．１‰；δ１８Ｏ值为－１０．３～－７．１‰，平均－８．７‰．成岩白去石的δ１３Ｃ值为－８．１～－３．３‰，平均－５．４‰；δ１８Ｏ值为－１０．９～－７．７‰，平均－９．２‰．白云石的Ｆｅ２Ｏ３含量为０．５１％～２．９９％，平均１．３６％，白云石较泥晶方解石的铁含量高．白云石的Ｓｒ含量为１３～４７（１０－６），平均２３（１０－６），白云石和泥晶解石的Ｓｒ含量均低．白云石较方解石的晶胞体积减少１２．７％左右．白云石化所引起的体积缩小，产生了大量的晶间孔．有利于淡水的渗透、淋滤，晶间孔进一步改造，形成了晶间溶孔和溶蚀孔、洞、缝．白云石样品的ＭｇＣＯ３含量几乎都大于５０ｍｏｌ％，白云石化，是淡水与富镁海水混合的结果．     

双相不锈钢焊接热影响区的TEM分析

对超级双相不锈钢（Ｚｅｒｏｎ１００）焊接的热影响区进行了透射电镜ＴＥＭ分析．采用的焊接条件为：厚板（１８ｍｍ）多道埋孤对焊，单位长度热流量为１．４９ｋＪ／ｍｍ．确定了在热影响区中存在Ｃｒ２Ｎ，ＣｒＮ，Ｓｉｇｔｎａ，Ｃｈｉ，π等析出相。其中，立方氮化铬（ＣｒＮ）系首次在此钢中观察到，在熔焊线附近发现有Ｓｉ，Ａｌ，Ｃｒ等元素的偏聚物．由本研究可知，此种材料的可焊性良好．     

氧化锆陶瓷与不锈钢钎焊的研究

采用Ａｇ－Ｃｕ－Ｔｉ活性钎料，研究了氧化锆陶瓷与１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢的钎焊，探讨了软性中间层Ｃｕ对接头强度的影响规律，分析了陶瓷与钎料的界面反应，结果表明：陶瓷与钎料间存在一明显反应层，厚度约为４．４μｍ，反应产物为δ－ＴｉＯ和γ－ＡｇＴｉ３，并按ＺｒＯ２／δ－ＴｉＯ／δ－ＴｉＯ＋γ－ＡｇＴｉ３／Ａｇ－Ｃｕ呈层状过渡分布，中间层Ｃｕ对陶瓷与不锈钢钎焊接头强度有很大的影响，当厚度合适时，Ｃｕ通     

Fe-Mn-Si基形状记忆合金的记忆性能

研究了Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ合金和Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ－Ｃｒ－Ｎｉ合金的记忆性能—回复率和回复力．结果表明：Ｃｒ，Ｎｉ元素明显提高回复率和回复力．两种合金的回复率随淬火温度升高而增大，在７００～８００℃达到最大值，以后随淬火加热温度进一步升高而降低．回复率随预变形量增加而降低．在预变形—加热回复的循环过程中，回复率发生降低，３０次后趋于稳定．预变形量小于２％时，回复力随预变形量增加而增大；预变形量大于２％后，回复力增加缓慢     

厚板搅拌摩擦焊接头的组织与性能

针对厚度为30mm的1060铝合金板材搅拌摩擦焊对焊连接,采用在试板上加工盲孔的方法减少了焊接时大量的飞边.分析了焊缝的组织与力学性能.结果表明:1060铝合金厚板搅拌摩擦焊焊接成形良好.沿厚度方向上的抗拉强度呈先下降后上升的趋势,热影响区与热机影响区之间金属流动性不同,存在明显的结合线,由于该区域组织存在不连续性导致应力集中,拉伸试样的断裂位置主要存在于热影响区与热机影响区的交界处.在焊接接头上部与中部的后退侧的显微硬度高于前进侧,而下部后退侧的显微硬度低于前进侧;焊缝中部的显微硬度随着厚度增大而减小得比较明显,而前进侧与后退侧的减小程度比较小.     

N－取代苯氨基乙酸与第一系列过渡金属的配合物的结构研究

制备了不同取代基的Ｎ－取代苯氨基乙酸金属配合物Ｍ（Ｒ－ＰｈＧ）ｎ（其中Ｍ＝Ｃｒ（３＋），Ｍｎ（２＋），Ｃｏ（２＋），Ｎｉ（２＋），Ｃｕ（２＋）；Ｒ＝ｐ－ＣＨ３，ｍ－ＣＨ３Ｏ，ｐ－ＣＨ３Ｏ，ｐ－Ｃ１，ｍ－Ｃ１；ＰｈＧ＝Ｃ６Ｈ４ＮＨＣＨ２ＣＯＯ－）并对它们进了元素分析，差热分析，红外振动光谱和电子吸收光谱分析，以及磁化率的测定。对它们从组成，热稳定性，磁性，及空间的构型进行了探讨。     

促进型甲酸甲酯氢解制甲醇铜基催化剂的研究

研制开发了一种耐ＣＯ低温高效四组分（Ｃｕ－Ｃｒ－Ｍｎ－Ｎｉ）改进铜铬催化剂，其原料合成气中ＣＯ允许含量可高达１３Ｖ％；在常压，４１３Ｋ，原料气Ｈ２／ＭＦ＝４／１（ｖ／ｖ），流速为１８００ｍＬ／ｈｇｃａｔａｌ．的反应条件下，ＭＦ转化率高达９９．８％，甲醇选择性为９９．９％（在相同反应条件下二组分的Ｃｕ－Ｃｒ催化剂上ＭＦ转化率仅为７３．１％，甲醇选择性为９８．０％），当向原料气中添加１３．１Ｖ％ＣＯ时，ＭＦ转化率仍可以稳定达到９５．９％，甲醇选择性为９６．３％．实验结果表明，ＣＯ导致催化剂失活的重要原因之一是ＣＯ导致Ｃｕ＋深度还原为Ｃｕ０，减少催化剂的活性中心