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相似文献
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1.
研究了采用TIG焊技术焊接1Cr18Ni9Ti钢管子时,以N2代替Ar背面保护焊缝的组织和性能,分析了根部焊缝表层中的N和O元素的分布,测量了焊缝中的δ-铁素体、N和O的含量.研究结果表明:N2可以代替Ar背面保护1Cr18Ni9Ti钢焊缝,焊缝表层的N,O的分布和焊缝中的δ-铁素体、N和O的含量无明显变化,焊接接头性能良好.  相似文献   

2.
本借助于Gleeble-1500试验机进行了工艺参数对H1Cr24Ni13热塑性影响的研究。结果表明,在805~1000℃间,H1Cr24Ni13具有较好的热塑性,减小变形量、变形速率将会显地改善H1Cr24Ni13的热塑性。为籽取得良好的热塑性,必须选择合适的变形量、变形温度与变形速率。  相似文献   

3.
碳钢表面Fe—Ni—Cr—Si—B合金熔敷层的激光处理   总被引:1,自引:0,他引:1  
利用10kW连续CO2激光束对熔敷在中碳钢表面上的Fe40Ni36Cr2Si8B14合金进行了表面非晶化处理。对已处理表面进行了扫描电镜,透射电镜和电子衍射的检测分析,发现无论在单条激光处理区,还是在多条处理的搭接区均获得了非晶结构,与之区存的还有微晶组织,处理中非金属元素的烧损是出现微晶的原因。  相似文献   

4.
喷焊层对焊缝组织性能的影响规律   总被引:1,自引:0,他引:1  
为解决油田管线焊接接头防护问题,利用金相显微镜对焊缝组织形貌进行了观察。得到了镍基喷焊层元素熔入量对奥氏体焊缝显微组织及裂纹敏感性的影响规律。结果表明,镍基合金喷焊层的合金元素对奥氏体焊缝显微组织有明显影响,随着喷焊层元素熔入量的增加,焊缝柱状晶变得粗大,且方向性变得更明显。在一定范围内,增加喷焊层元素熔入量,焊缝的热裂纹敏感性将增大,但当熔入量再继续增加时,由于过量的喷焊层形成的大量低熔共晶物对焊缝冷却过程中的微裂纹起到了“愈合作用”,使焊缝裂纹敏感性有所降低。同时,熔入过量喷焊层元素使得焊缝的薄弱位置发生了变化,热裂纹产生的位置由等轴晶区转移到柱状晶区。为了降低焊缝的热裂纹敏感性,应该在保证喷焊层耐蚀性的前提下,尽量降低喷焊层的厚度。  相似文献   

5.
本文利用着色探伤、低倍检验、金相分析、显微硬度及电子探针等方法,分析了某化肥厂一段转化炉炉管沿异种纲焊接融合区的爆裂事故。研究结果表明:4Cr25Ni20钢与1(1/4)Cr(1/2)Mo钢焊接融合区,在500℃左右, 近20000小时的运行中,1(1/4)Cr(1/2)Mo钢接近融合线部位,由于碳向焊缝扩散而发 生脱碳现象,沿异种钢的融合线折出薄壳状脆性碳化物相,融合区硬度升高,这是导 致融合区韧性下降,引起炉管沿融合线断裂的主要原因。  相似文献   

6.
研究了在含HCl与不含HCl的介质中,三种不同配方的Ni-P化学镀层的抗冲蚀行为,并与不锈钢1Cr18Ni9Ti和2Cr13作了对比.试验在自制试验机上进行.结果表明,Ni-P镀层的冲蚀机理主要表现为片状剥落和微切削.而在含HCl介质的冲蚀浆体中其抗冲蚀腐蚀性能要优于无HCl介质的浆体中的情况.在Cl-与H+构成的腐蚀介质中,Ni-P化学镀层冲蚀抗力要优于1Cr18Ni9Ti与2Cr13  相似文献   

7.
本论文的目的是寻找一种廉价的保护气体用于铬镍奥氏体钢的焊接。文章内提出了氮弧焊的新工艺——熔化极氮弧自动焊,并系统地研究了用该方法焊接奥氏体钢的问题。在该研究中所用的钢材有1X18H9T,X25H20,1X13H18B2B,焊丝为CB—04X19H9,CB—1X18H9T, CB—07X25H13, CB—08X19H92C2, CB-X25H20和 CB-1X13H18B2B等。文章共分三部分。在第一部分内研究了熔化极氮弧焊时焊接过程的特点,其中包括氮对电弧特性,熔滴过渡,銲丝和母材金属的熔化过程等的影响。论文的第二都分是氮弧焊铬线奥氏体钢时的冶金过程;对銲接时液体金属的吸氮机构进行了分析;研究了氮弧焊时影响焊缝内含氮量的各种因素;根据合金元素的过渡系数研究了氮的保护作用;另外还研究了氮对焊缝金属抗热裂缝性能的影响。在论文的第三部分内全面地研究了氮对铬镍奥氏体钢焊缝的组织和性能的影响;其中包括了氮对焊缝粗视组织,显微组织,常温和高温时的机械性能,425—750°的时效以及耐腐蚀性能等的影响。对所有的试验资料进行分析和总结后可以认为本文内所提的熔化极氮弧自动焊在发展铬镍奥氏体钢和耐热奥氏体合金的自动焊中具有很大  相似文献   

8.
加氢反应器在役挂片的回火脆性分析   总被引:3,自引:0,他引:3  
对两块随加氢反应器运行了近5×104h的带焊缝的214CrlMo钢试板进行了试验,以了解加氢反应器实际操作工况对214Cr1Mo钢的时效作用。拉伸试验结果表明,母材和焊缝金属的抗拉性能没有劣化;母材制带人工裂纹缺陷的小容器爆破试验结果表明,试板母材的综合机械性能良好,仍有足够的韧性储备;试板母材与焊缝金属的冲击试验表明,母材仍具有较高的韧性,而焊缝金属已明显脆化;脱氢和脱回火脆处理的焊缝金属的冲击试验结果揭示了焊缝金属脆化是由回火脆化造成的,扫描电镜观察也证明了这一点  相似文献   

9.
为解决油田管线焊接接头防护问题 ,利用金相显微镜对焊缝组织形貌进行了观察。得到了镍基喷焊层元素熔入量对奥氏体焊缝显微组织及裂纹敏感性的影响规律。结果表明 ,镍基合金喷焊层的合金元素对奥氏体焊缝显微组织有明显影响 ,随着喷焊层元素熔入量的增加 ,焊缝柱状晶变得粗大 ,且方向性变得更明显。在一定范围内 ,增加喷焊层元素熔入量 ,焊缝的热裂纹敏感性将增大 ,但当熔入量再继续增加时 ,由于过量的喷焊层形成的大量低熔共晶物对焊缝冷却过程中的微裂纹起到了“愈合作用” ,使焊缝裂纹敏感性有所降低。同时 ,熔入过量喷焊层元素使得焊缝的薄弱位置发生了变化 ,热裂纹产生的位置由等轴晶区转移到柱状晶区。为了降低焊缝的热裂纹敏感性 ,应该在保证喷焊层耐蚀性的前提下 ,尽量降低喷焊层的厚度  相似文献   

10.
利用10kW连续CO2激光束对熔敷在中碳钢表面上的Fe40Ni36Cr2Si8B14合金进行了表面非晶化处理,对已处理表面进行了扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和电子衍射(EDP)的检测分析,发现无论在单条激光处理区,还是在多条处理的搭接区均获得了非晶结构,与之共存的还有微晶组织.处理中非金属无素的烧损是出现微晶的原因.  相似文献   

11.
1Cr18Ni9Ti不锈钢的表面Co基材料的激光熔覆,在熔覆层表面形成了致密的微结构,基体与熔覆层间的热影区内,基体元素的固溶度明显增加,位错能降低,在热影响区还发现了孪晶产生,根据M谱研究确诊有多种Fe、C固溶相的存在。  相似文献   

12.
利用特制旋转扫描焊炬,在建立细丝埋弧焊电弧传感器静态和动态模型的基础上,选择了合适的采样区间和积分差值法.设计了以单片机为核心的细丝埋弧焊焊缝跟踪控制器及控制软件,实现了焊缝的自动跟踪,其精度在1mm以下,同时还达到了与普通埋弧焊相同的熔敷率.  相似文献   

13.
以厚度为25 mm的DH36型钢板为研究对象,对现有三丝埋弧焊焊接技术进行理论分析,通过试验的方法与传统单丝埋弧焊工艺作详细对比,开发出一种三丝埋弧焊厚板焊接新工艺,并对新工艺进行工艺评定.试验结果表明,使用该工艺焊接厚板能大幅度提高厚板焊接效率,且有效保证焊件焊缝质量,其熔敷金属各项力学性能均符合行业标准.该试验可为...  相似文献   

14.
本文研究了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢中出现的锯齿屈服现象的特征。试样经1327K固溶处理,其平均晶粒尺寸为0.05mm。拉伸试验温度范围为室温~973K;应变速率分别为1×10-4、5 × 10-4及2.5×10-3S-10。 试验结果表明:该钢的锯齿屈服现象发生在523~923K温区;按其特点不同,可截然分为523~673K及673~923K两个温区,其相应的出现锯齿屈服的激活能分别为32.7Kcal/mole及46.7Kcal/mole。可用“管扩散”机理来描述锯齿屈服过程;但两温区中与运动位错发生弹性交互作用的溶质原子气团不同:低温区可能为[Ni,Ti,C]复合气团,高温区则可能为[Cr,C]复合气团。  相似文献   

15.
研究了13Ni5A钢铆钉头部Ni-Cr-B-Si合金激光熔覆层的组织、成分、显微硬度和在酸性介质中的抗腐蚀能力,并进行了实地考验.结果表明,采用激光功率密度为1.3×104W/cm2、扫描速度为5mm/s的辐照工艺,获得了与基体呈冶金结合的无裂纹的熔覆涂层,其组织由Ni-Cr-Fe固溶体、Ni3Si、Cr5B5及WC等相组成,显微硬度高出基体两倍多,并在酸性介质中具有优异的抗蚀性能.激光熔覆处理的铆钉经3700h实际生产考验后.明显优于未经.处理的铆钉.  相似文献   

16.
氧化锆陶瓷与不锈钢钎焊的研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
采用Ag-Cu-Ti活性钎料,研究了氧化锆陶瓷与1Cr18Ni9Ti不锈钢的钎焊,探讨了软性中间层Cu对接头强度的影响规律,分析了陶瓷与钎料的界面反应,结果表明:陶瓷与钎料间存在一明显反应层,厚度约为4.4μm,反应产物为δ-TiO和γ-AgTi3,并按ZrO2/δ-TiO/δ-TiO+γ-AgTi3/Ag-Cu呈层状过渡分布,中间层Cu对陶瓷与不锈钢钎焊接头强度有很大的影响,当厚度合适时,Cu通  相似文献   

17.
针对厚度为30mm的1060铝合金板材搅拌摩擦焊对焊连接,采用在试板上加工盲孔的方法减少了焊接时大量的飞边.分析了焊缝的组织与力学性能.结果表明:1060铝合金厚板搅拌摩擦焊焊接成形良好.沿厚度方向上的抗拉强度呈先下降后上升的趋势,热影响区与热机影响区之间金属流动性不同,存在明显的结合线,由于该区域组织存在不连续性导致应力集中,拉伸试样的断裂位置主要存在于热影响区与热机影响区的交界处.在焊接接头上部与中部的后退侧的显微硬度高于前进侧,而下部后退侧的显微硬度低于前进侧;焊缝中部的显微硬度随着厚度增大而减小得比较明显,而前进侧与后退侧的减小程度比较小.  相似文献   

18.
对超级双相不锈钢(Zeron100)焊接的热影响区进行了透射电镜TEM分析.采用的焊接条件为:厚板(18mm)多道埋孤对焊,单位长度热流量为1.49kJ/mm.确定了在热影响区中存在Cr2N,CrN,Sigtna,Chi,π等析出相。其中,立方氮化铬(CrN)系首次在此钢中观察到,在熔焊线附近发现有Si,Al,Cr等元素的偏聚物.由本研究可知,此种材料的可焊性良好.  相似文献   

19.
用恒变形U形试件应力腐蚀试验、电化学极化和AES分析法研究了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢在室温H2S水溶液和90℃的H2Se+0.6mol/LNaCl水溶液中的应力腐蚀破裂,两种条件下都发现了台阶状的应力腐蚀裂纹。90℃时的破裂由〔Cl〕导致的阳极溶解机理控制,沿夹杂物/基体界面及轧制方向晶界的择优溶解导致台阶状裂纹。在室温无NaCl的H2S溶液中,破裂机理为氢致开裂,塑性变形造成的局部硬度增高可能是破裂的诱因。  相似文献   

20.
研究了Fe-Mn-Si合金和Fe-Mn-Si-Cr-Ni合金的记忆性能—回复率和回复力.结果表明:Cr,Ni元素明显提高回复率和回复力.两种合金的回复率随淬火温度升高而增大,在700~800℃达到最大值,以后随淬火加热温度进一步升高而降低.回复率随预变形量增加而降低.在预变形—加热回复的循环过程中,回复率发生降低,30次后趋于稳定.预变形量小于2%时,回复力随预变形量增加而增大;预变形量大于2%后,回复力增加缓慢  相似文献   

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