不锈钢热水加热器失效分析

不锈钢热水加热器在使用中常常发生筒体破裂漏水的问题,本文通过材质分析、无损探伤、金相检查等实验手段对加热器筒体及焊缝分别进行分析,结果表明,造成热水器失效的主要原因是使用过程中供水加药不当,适量减少漂白粉（ＮａＣｌＯ）的用量即可避免过早失效。     

不锈钢波纹管失效分析

通过对某合成氨厂冰机冷凝器使用的波纹管宏观分析、成分分析、金相分析、电镜分析,同时结合生产工艺对波纹管失效的原因进行探讨。结果表明:材料中的夹杂物的存在是形成破损通道的主要原因。适当提高不锈钢中的Cr含量,可以提高波纹管的耐蚀性。     

大口径输油管道腐蚀及防腐层失效分析

对“庆—哈”输油管线管体进行腐蚀漏磁检测,管线腐蚀属于氧去极化腐蚀,主要形式为局部腐蚀。测试了管线经过地段土壤的土壤电阻率和管地电位等,土壤属于强腐蚀类。管线焊口部位的裂纹及残余应力及管道在穿、跨越附近侧下方土壤的氧浓差电池是引起穿孔的主要部位,而防腐层破损加上杂散电流作用是引起防腐层开裂主要原因。     

煤气加热器断裂螺栓的失效分析

对350 MW燃气轮机发电装置煤气加热器盲板上的螺栓断裂的失效机理及其起因进行了系统性的研究. 采用一系列的微宏观表征方法,分析其化学组成、金相结构、宏观外形、微观形态和微区的化学结构. 试验结果表明:螺栓的失效主要是由其材质不良、表面加工不当、紧固力不合理以及腐蚀环境等共同作用造起的. 进一步讨论了螺栓的电偶腐蚀、缝隙腐蚀和应力腐蚀开裂的相关机理,并提出相应的预防措施.     

不锈钢的腐蚀与防腐

一般情况下不锈钢具有较好的耐腐蚀性，但在特殊的操作工况下，此材料不但不能有效的抵抗腐蚀，而且还会出现诸如点蚀、应力腐蚀、晶间腐蚀等现象，而应力腐蚀、晶间腐蚀会给工程带来重大的安全隐患．结合工程实际，分别介绍了以上各种腐蚀的机理及不锈钢在化学介质中的抗腐蚀性，并重点介绍晶间腐蚀产生的原因和防腐措施．     

某S135钻杆腐蚀穿孔失效分析

通过宏观形貌分析,力学性能测试、金相显微组织和微观形貌及物相分析,并结合钻杆的使用状况,对某S135钻杆管体穿孔失效原因进行分析.结果表明,钻杆内加厚过渡区及紧邻的管体部分内壁的一侧集中分布着大量的深腐蚀坑,腐蚀坑主要是由于氧腐蚀形成的,钴杆的穿孔失效属于氧腐蚀失效.     

石家庄炼油厂热交换器装置腐蚀失效分析

石家庄炼油厂苯甲酸生产装置中的热交换器材质采用316L不锈钢,在运行工程中发生了严重的腐蚀,本文采用现代表面分析技术（如金相显微技术、SEM、EDS等技术）对因腐蚀失效开展系列试验,分析认为失效原因是由于焊接操作不当,使得该区域正好处于材料的敏化温度区,导致一定程度的晶间腐蚀发生,而氢致开裂是导致热交换器管束严重腐蚀的主要原因。     

水电工程中不锈钢材料冲蚀磨损与腐蚀的交互作用

通过水轮机目前应用较多的不锈钢材料在冲蚀磨损过程中电化学腐蚀及抗冲蚀磨损性能的研究，区分出了纯磨损、纯腐蚀、磨损对腐蚀的促进分量，及其腐蚀对磨损的促进分量等在材料失效过程中各占的比例。考察了试验材料的抗冲蚀磨损特性及其磨损与腐蚀间的交互作用，并对其失效机制进行了探索性分析。结果表明：在不同的冲蚀速度下，0Cr13Ni5Mo不锈钢的冲蚀磨损失重率小于1Cr18Ni9Ti不锈钢材料；试验材料在冲蚀磨损总失重率中，纯磨损率是占主要的；随着冲蚀速度的增加，磨损对腐蚀的促进作用也增加，同时也加强了腐蚀对磨损的促进作用。     

氢氟酸旋转反应炉的腐蚀失效分析与防护对策

根据十多年生产实践，对氢氟酸旋转反应炉腐蚀的原因、腐蚀机理做理理论上的探讨，并提出了相应的防范措施，对化工专用设备的防腐具有一定的指导意义。     

不锈钢夹层锅应力腐蚀裂纹失效分析

材质为ASTM A240 316L不锈钢夹层锅的简体内壁出现了许多裂纹.通过现场观察、材质分析、金相检验等检测方法对筒体内壁裂纹的宏观形貌、显微组织、腐蚀产物并结合夹层锅的工况等进行分析.结果表明,不锈钢夹层锅的简体在富含氯离子的环境中,在氯离子和拉应力的共同作用下,发生应力腐蚀开裂.     

不锈钢裸表面在氯化物溶液中的点腐蚀

研究了不锈钢去膜表面在氯化镁介质中的点腐蚀现象。去膜表面发生点蚀的临界电位低于膜覆盖表面发生点蚀的临界电位。去膜表面的点蚀主要在晶界和夹杂起源。点蚀形貌是敏锐的条纹状花样。根据作者提出的裸表面与氯化物介质反应步骤模型讨论了点蚀特征电位的意义以及裸表面点蚀形成的过程。     

铁素体不锈钢在盐酸溶液中的缓蚀行为控制

通过电化学方法、失重曲线和SEM分析,考察了铁素体不锈钢在盐酸溶液中的腐蚀过程,重点分析了SDS和SAD两种缓蚀剂对盐酸溶液中不锈钢腐蚀行为的控制作用.研究结果表明:不锈钢在单一盐酸溶液中始终保持活性溶解状态,腐蚀方式以均匀腐蚀为主,沿晶界处易发生晶间腐蚀.SDS和SAD缓蚀剂均为界面型缓蚀剂,其缓蚀效率存在极大值.当缓蚀剂质量分数为0015%时,两种缓蚀剂均表现出良好的缓蚀性能,可降低不锈钢在盐酸溶液中的腐蚀速度.在相同浓度条件下,SAD缓蚀效率高于SDS缓蚀剂.     

不锈钢焊接接头在MgCl2溶液中的应力腐蚀开裂研究

用插销法评定了０Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢及其焊接接头在１４３℃、４２％ＭｇＣｌ２溶液中的应力腐蚀开裂（ＳＣＣ）敏感性，测定了接头各区抗ＳＣＣ的临界值σｉｍｐＳＣＣ，明确指出奥氏体晶粒度是热影响区（ＨＡＺ）ＳＣＣ抗国的最主要的因素，其中焊接ＨＡＺ的晶粒度与ＳＣＣ临界值σｉｍｐＳＣＣ成线性关系，为口分析表明，各区的ＳＣＣ属于穿晶型，断口形貌呈准解理特征。     

氮等离子体浸没注入处理316不锈钢的抗点蚀性能研究

利用等离子体浸没技术进行低剂量注氮,对AISI 316不锈钢材料进行了表面改性研究.电化学测试实验显示N2+离子的注入能够显著改善316不锈钢的抗点蚀性能.基于X射线光电子能谱(XPS)、X射线衍射分析(XRD)、二次离子质谱(SIMS)等技术表征结果,系统分析了N2+离子注入导致了316不锈钢抗点蚀性能提高的可能原因.     

奥氏体不锈钢焊接接头抗腐蚀性能研究

研究了不同焊接工艺对SUS316奥氏体不锈钢焊接接头的抗腐蚀性能。分别采用了钨极氩弧焊（TIG）、熔化极钨极氩弧焊（MIG）和钨极氩弧焊加填丝（TIG＋M）的方法焊接SUS316奥氏体不锈钢，焊接材料选用超低碳高铬镍焊丝H0Cr19Ni12Mo2。利用金相显微镜、晶间腐蚀实验和电化学腐蚀等的测试分析方法，对不同焊接工艺条件下的化学成分、显微组织和抗腐蚀性能进行了分析研究。结果表明，焊缝区抗晶间腐蚀性能依次为母材〉TIG＋M〉MIG〉TIG，焊缝区在硫酸溶液中的抗电压学腐蚀性能依次为；TIG＋M〉MIG〉TIG。     

2Cr13Ni4Mn9奥氏体不锈钢晶间腐蚀倾向的研究

采用等温方法测定了2Cr13Ni4Mn9钢碳化物开始析出曲线与发生晶间腐蚀所需最短时间曲线,研究了该钢在不同冷速下的晶间腐蚀行为;考查了冷变形量对晶间腐蚀的影响。结果表明,该钢碳化物开始析出曲线与发生晶间腐蚀所需最短时间曲线均呈“C”形,并可分别用方程 lgt=43.883-0.116T+7.779×10~(-5)T~2 lgt=40.037-0.109T+7.673×10~(-5)T~2来描述。由于该钢碳化物析出的孕育期短,因而晶间腐蚀敏感性强。固溶后的冷速对该钢晶间腐蚀倾向有强烈影响,冷变形对晶间腐蚀没有影响。     

1Cr13不锈钢微动腐蚀中腐蚀与磨损交互作用

利用自制的微动腐蚀系统研究１Ｃｒ１３在ＮａＣｌ溶液中腐蚀与磨损的交互作用。实验发现阴极保护不能完全抑制１Ｃｒ１３在质量分数为３．５％ＮａＣｌ溶液中的腐蚀,同时又考虑到液体润滑作用与交互作用对微动腐蚀质量损失的影响效果相反,应该将其区分开来,建议用一种新的数学模型来定量化评价交互作用。     

316L不锈钢焊缝腐蚀行为的电化学研究

 316L不锈钢以其优良的耐腐蚀性能、加工性能和高抗氧化性能而被广泛应用于核电、石油、化工等领域.316L不锈钢的应用大多需要焊接成型,但焊接过程中化学成分,组织形态和相关性能的改变,使316L不锈钢的耐蚀性能降低,在焊缝接头处以及焊缝部位优先发生腐蚀,严重影响了不锈钢的使用寿命和安全性.本文采用交流阻抗法和阳极极化常规电化学方法,结合课题组自主研发的扫描微电极技术研究316L不锈钢焊缝区的腐蚀行为,探讨钨极氩弧焊和CO₂保护焊两种不同焊接方法对316L不锈钢抗腐蚀能力的影响以及氯离子浓度对焊接样品抗腐蚀能力的影响.结果表明,经过腐蚀电化学方法检测后,焊接样品的耐腐蚀性能较基材样品均发生明显降低,具体表现为氩弧焊焊接样品和CO₂保护焊焊接样品在阳极极化曲线的开裂电位E_b,腐蚀电位E_corr均较基材样品负,钝化区ΔE较基材样品变窄.交流阻抗谱测试得出氩弧焊焊接样品与CO₂保护焊焊接样品的电荷转移电阻R_ct均较基材样品小.同时,通过不同实验分析均表明,在NaCl溶液和FeCl₃溶液中,氩弧焊焊接样品的耐蚀性能较CO₂保护焊焊接样品好.实验结果还表明,随着氯离子浓度的升高,两种焊接样品的耐蚀性能均降低.     

316Ti焊接接头在静态钠液中腐蚀的表面膜

奥氏体不锈钢ＳＵＳ３１６Ｔｉ的手工焊接接头（焊条Ａ１０２）承受８０％的屈服拉应力,在氧浓度为１．０＊１０＾－４,温度为５５０℃的液态钠中腐蚀１５００ｈ,对试样进行ＳＥＭ和Ａｕｇｅｒ俄歇能谱分析以及Ａｒ＾＋的溅射。