基于易损性分析的雷达塔自振频率调整

为防止共振，进而造成雷达的失真和结构的损坏，雷达塔的自振频率不能和雷达的工作频率相遇合。采用结构分析软件Ansys对五种不同工况计算模型进行分析比较，计算结果表明，合理的增加斜撑是最有效的提高结构自振频率的方法。     

基准结构自振频率的人工神经网络识别

针对美国IASC-ASCE的结构健康监测科研组提出的基准结构进行结构自振频率识别研究.神经网络训练时使用的数据为有限元程序计算所得出,将有损伤结构在环境激励下某点的加速度响应,通过快速傅立叶变换得到的离散频率响应函数作为神经网络的输入;将损伤结构的自振频率作为神经网络的输出.通过对在不同噪声水平下训练的神经网络的识别结果进行分析比较,结果表明:应用人工神经网络进行结构自振频率识别是切实可行的.     

运行速度对水下结构自振频率的影响分析

水下结构的自振频率不仅受流体动水压力和水深的影响，还受其运行速度的影响。文章假设水为无粘、不可压、无旋流体，研究了水下运行结构的流固耦合自振频率，重点研究了运行速度对其自振频率的影响。计算结果与ANSYS程序的计算结果作过比较，得到了一些有价值的结论。     

弹性支撑输电线自振频率分析

考虑弹性支撑边界条件的影响,通过理论分析、数值模拟和实验对比,研究输电线面内和面外振动自振频率,建立其弹性支撑动力学公式.结果发现:端部约束刚度对输电线自振频率有一定影响,当端部的弹性刚度很大时,二者分析结果相近,而当端部弹性刚度很小时,二者分析结果相差甚远;面内振动时刚度较大,传统计算理论与弹性支撑理论结果相近,面外振动时一定跨度条件下两种理论结果有差异;随着输电线跨度的减小,支撑的弹性影响增大.     

浅埋地下结构自振频率的研究

对于浅埋结构的顶板(简化为简支梁的单向板)的自振频率问题曾有理论分析和模型试验,见文献[1],但是还存在理论与实验不相符合的问题。为此本文试图对过去的理论分析[1]作一些改进. 1.考虑到较薄的复土层不能形成弹性体的力学作用,建议在浅埋结构梁的自振频率计算中,当复土小于一定厚度H_o时,土体按附加质量法计算,复土超过H_o达到厚度H时,(H-H_o)的复土厚度当作弹性体处理。2.选用比较符合边界条件的位移函数,并采用近似方法来求得解析解。     

有限元建模对结构自振频率计算的影响

以室外大比例框架结构(1∶2)模型自振频率测试结果为基础,采用Nastran程序分5种有限元模型4种工况计算了结构的自振频率,工况中包括了单元类型、单元位置偏置、地基条件和结构配筋等因素的影响.计算表明,考虑土结构相互作用(SSI)的计算结果比考虑刚性地基的结果低;较为准确的有限元计算模型应采用实体单元,并考虑配筋及上下部共同作用;在小震情况下,采用现行框架结构设计方法建模计算偏于不安全,这与通常的设计结论不一致.     

桩基桥墩自振频率计算方法的分析

对桩基桥墩的自振频率的几种计算方法进行了对比分析 ,指出了各自的优缺点以及有待需要进一步深入研究的问题 ,并提出了基于可靠度的桥墩结构生命全过程的自振频率和目标自振频率概念。     

平板闸门自振频率计算

在当前大好形势下,我们兰州大学数力系力学专业七三级第三毕业实践小组遵照毛主席“教育要革命”的伟大教导,以阶级斗争为纲,狠批修正主义教育路线,走出校门投身到三大革命斗争的第一线,我们选取了生产实践中急需解决的问题——我国最大水库龙羊峡的水工钢闸门固有频率及振型的计算为毕业实践题目。     

基于边界变化的索结构自振频率测试机理

频率法是现场测试桥梁索力最常用的方法之一,但在测量“短索结构”时无法获得稳定的自振频率,导致索力测试值与真实值存在严重偏差。为探索“短索结构”自振频率测试机理,引入长细比λ,推导索结构在不同边界条件下自振频率与长细比的函数关系,提出一种通过长细比判断“短索结构”的方法。为验证长细比判据的有效性,采用通用有限元软件对不同直径的索结构进行仿真分析。采用提出的“短索结构”判定方法,对舟山新城大桥吊索HL1和HL2进行分析,从理论上解释2组吊索在实测中无法获得稳定自振频率的原因,验证长细比判据的工程适用性。研究结果表明：“短索结构”的边界条件受扰动发生的随机变化是频率法无法测得稳定自振频率的主要原因;采用通用有限元软件对不同直径的索结构进行仿真分析,得到的索结构自振频率和频率比的仿真计算结果验证了长细比判据的工程适用性。     

设计参数对大跨屋盖结构自振频率的敏感度分析

基于一较完善的大跨屋盖结构有限元模型,采用扰动法、拉丁超立方抽样(LHS)方法进行了多种设计参数对结构自振频率的敏感度分析,并进行了两种方法的比较.结果表明:两方法分析的6种设计参数对结构自振频率的影响规律基本一致.LHS方法考虑参数间的耦合,所得的分析结果较为真实,具有一定的参考价值.     

薄壁连续箱梁的弯曲自振频率分析

为分析薄壁箱梁考虑剪切变形影响时的弯曲自振频率,将箱梁翼板、腹板受剪切变形影响的纵向位移综合为一个函数表达式.基于此表达式及Hamilton原理,运用能量变分法建立薄壁箱梁的弯曲自振频率控制微分方程.根据边界条件求解考虑剪切变形影响的简支箱梁弯曲自振频率.进而利用三弯矩法,得到等截面连续箱梁的弯曲自振频率表达式.数值算例结果表明,按照所得公式计算出的连续箱梁考虑了剪切效应的弯曲振动频率,与基于ANSYS空间壳单元及考虑剪切效应的梁单元有限元模型的计算结果均吻合较好.考虑剪切变形时,薄壁箱梁的弯曲自振频率减小,且随着自振频率阶数的增加,剪切变形影响逐渐增大,因此在求解薄壁箱梁的高阶自振频率时剪切变形的影响不可忽略.     

闸门水下自振频率的分析与计算

本文根据闸门在水体中振动的特性,对闸门振动时所受的随动水体的附加质量力和粘性阻尼力进行了分析.由于闸门动力特性与闸门本身的结构特性,支座方式,起吊机构的特性,在闸门槽中的紧固程度及闸门面板的水平倾角等有关,在计算闸门水上,水下的自振频率时,视县体情况分别将门体简化成刚性体或平面(空间)弹性刚架.根据上述原理、编制了相应程序.实例计算表明,附加质量力对水下闸门的自振频率有明显的影响.     

桩基桥墩自振频率计算方法的分析

对桩基桥墩的自振频率的几种计算方法进行了对比分析。指出了各自的优缺点以及有待需要进一步深入研究的问题，并提出了基于可靠度的桥墩结构生命全过程的自振频率和目标自振频率概念。     

换热器直管自振频率的研究

管壳式换热器会因流体流动引起管束的振动而导致严重的破坏。在设计换热器时,为了解决流体诱导的振动问题,必须预测管子的自振频率。本文提出一种计算换热器管子自振频率的新方法。把换热器管子当作连续梁,中间折流板视为简支,两端视为固定端由管板固定。计算结果与试验数据表明,本文所述方法可用于计算多跨不等跨长管子的自振频率,并且具有精度高、比现有公式应用范围广和便于手算电算等优点。     

直线形体外预应力混凝土简支梁自振频率分析

对体外预应力混凝土结构固有频率的分析和计算是研究其动力性能的基础。本文进行了1根直线性体外预应力混凝土简支梁的动力试验,测得了试验梁在张拉阶段的频率变化。为了和试验结果进行对比,本文推导了直线性体外预应力混凝土梁的频率计算公式,对试验梁的自振频率进行了计算,计算结果与试验结果在梁频率的变化趋势及数值上均有较大的出入,最后分析了造成这种误差的原因。     

弹性边园板的自振频率

<正> 前言用 Rayleigh 法求解园板自振频率的近似值时所选形状函数(挠曲面)首先要满足园板边界条件。已有文献中园板边界条件仅考虑了简支边和固定边两种.本文根据文献[1]的结论推导出符合于弹性边边界条件的园板自振频率通式而简支边固定边园板自振频率仅为其特例。本文的结论为弹性边园板的动力分析提供一重要基础。     

水泥混凝土路面脱空板的自振频率试验分析

水泥混凝土路面板脱空程度与其振动特征有较好的相关性,为准确获取路面板的竖向自振频率,通过布设传感器,获取不同脱空程度路面板在环境激励振动时程曲线及瞬态激励后的衰减自由振动波形,并对其分别采用傅里叶变换原理及最大熵谱法进行自振频率分析.研究结果表明,在进行自振频率测试及分析时应采用多种方法综合分析,以免造成误判;瞬态激励下路面板的振动幅值比环境激励情况下的振动幅值大,可以采用最大熵谱法对激励后的自由测试衰减振动进行分析,结果更为清晰准确.这些研究,可为今后路面板的脱空检测及自振频率分析提供一定参考.     

密肋壁板结构自振周期分析

由于密肋墙板是影响结构自振周期的主要因素,根据密肋壁板结构特点,提出密肋壁板轻框结构的等效计算方法,建立了三维薄壁杆元空间计算模型。将框架结构和密肋壁板结构进行自振周期分析及对比。分析结构表明密肋壁板轻框结构经二次等效为混凝土剪力墙的计算模型是一种可行、简便的计算模型,相对于框架而言减小了自振周期,使侧向刚度得到了提高。     

张弦梁结构的自振特性分析

利用ANSYS软件中的子空间迭代法,分析了张弦梁结构的自振特性,针对不同的参数如矢跨比、垂跨比、撑杆数、横索数、预应力度和整体倾角等进行了大量参数分析,得出了各参数对张弦梁结构的自振特性的影响及张梁弦结构的自振规律.