螺线管轴向磁感应强度测定实验的探讨

本文对螺线管轴向磁感应强度测定实验提出一种方法,通过改进后不仅使冲击电流计的灵敏度提高了8.5倍,B的测量下限由10高斯降低到1高斯,扩大了测量范围,而且使测定k和B时的工作电流都统一在0.1～0.3安培范围内。     

圆形电流面内的磁场分布研究

大学物理教材中只研究了圆形电流轴线上一点的磁感应强度 B ,而对圆面内任意一点的磁感应强度 B却未给出计算公式 .本文运用毕奥—萨伐尔定律及西普森公式 ,计算出了圆形电流面内任意一点磁感应强度的表达式     

我国第一台高能重离子注人机研制成功

我校物理系核物理专业,在有关单位的协作下,于一九七七年十二月研制成功一台高能重离子注入机,经过试运行,性能良好,稳定可靠,达到了较好的技术指标。该机能量为380千电子伏,其调节范围从30千电子伏到380千电子伏,磁分析器的偏转半径R=1米偏转角Φ=90°,极距为3厘米,最高磁感应强度B=11000高斯,同时它有高频离子源可加速各种元素     

低Co-Fe软磁合金的初步研究

众所周知,现有软磁材料中饱和磁感应强度高的合金其导磁率低,导磁率高的合金其饱和磁感应强度低,还没有一种两者皆高的软磁合金。在当前,提高导磁率比提高磁感应强度容易得多。因此,为了寻找高磁感、高导磁、低损耗的材料,将高磁感合金Fe—Co合金提     

基于高斯积分的音圈电机受力解算方法

基于等效磁荷法求解了音圈电机中圆柱形永磁体的空间磁场分布,在此基础上解算出载流线圈的受力模型.对于不解析的积分计算,采用高阶高斯积分逼近法快速地获得了高精度的计算结果.通过对磁体空间磁感应强度分布的实测,得到与理论值高度吻合的测量结果,结果表明:其精度优于1%,验证了磁场模型建立的合理性与高斯积分求解的优越性,克服了传统方法进行磁场建模与积分计算精度低、速度慢的缺点.     

加工永磁Fe-Cr-Co-S合金性能研究

近几年来由于Fe—Cr—Co永磁合金可加工而其性能又相当于铸造AlNiCo_5合金,受到国内外的重视。目前磁能积已达到5×10~6高斯·奥斯特以上,而磁场处理后再变形的Fe—Cr—Co永磁合金则为(B·B)_(ma)7×10~6高斯·奥斯特[1]。此合金可进行热、冷加工,轧制,拉拔,车削成棒,细丝、板、薄带等,为电子电讯工业的发展,为各种仪器仪表永磁元件形状的复杂化提供了物质基础。     

用硫酸渣研制高频焊接铁氧体

用经过理化处理的硫酸渣代替 Fe_2O_3制备成高频焊接铁氧体,其性能达到:起始磁导率μi 为600—900,饱和磁感应强度 Bs 为0.40—0.44T,居里点 Qc≥250℃.实验发现硫酸渣氧化处理温度和 Fe_2O_3含量对磁性能的影响显著。     

多级线圈磁流变阻尼器磁路分析

为了研究多级线圈磁流变阻尼器内部的磁场分布,对多级线圈磁流变阻尼器的磁路进行了理论分析,根据磁路欧姆定律给出了多级线圈磁流变阻尼器有效间隙处磁感应强度的计算方法.基于通用有限元软件建立了多级线圈磁流变阻尼器的有限元模型,计算了不同磁场下各阻尼间隙处的磁感应强度.通过引入高斯函数和指数函数,模拟了磁场的分布规律以及电流对磁场的影响规律,建立了多级线圈磁流变阻尼器磁场分布的计算模型,并给出了相应计算公式.结果表明,该模型可以快速有效地计算出不同磁场下阻尼器各有效阻尼间隙处的磁感应强度,模型计算结果与有限元仿真结果吻合良好.所提模型为多级线圈磁流变阻尼器阻尼力计算以及线圈通电优化分析提供了基础.     

高斯型Runge-Kutta方法研究

提出了一类高斯型Runge—Kutta公式的推导思想，并具体的给出了一个两点三阶高斯型Runge—Kutta公式，证明了高斯型Runge—Kutta公式的精度高于传统的对应的Runge—Kutta公式。     

论势

一、电势与电场强度在描述电磁场的时候,往往用其特征量电场强度(?)和磁感应强度(?)。若已知电荷分布,原则上可以通过高斯定理即(?)………………………………(1)来求电场强度。上式是描述电场性质的一个重要关系式,它给我们提供了作电力线的理论基础。应用(1)式求电场强度(?)的确定值时,必须要求电场的分布严格对称的。它或垂直于高斯面,或平行于高斯面且是常矢量时,才能被唯一地确定。然而,在场的分布不     

大圆坯连铸结晶器电磁偏心搅拌的数值模拟

建立了描述大圆坯连铸结晶器电磁搅拌过程电磁场的三维数学模型,并采用实测数据对模型的准确性进行了验证.研究了不同搅拌电流强度和频率下,磁感应强度与电磁力的变化规律,并重点分析了偏心搅拌下磁感应强度和电磁力的分布特点.结果表明:磁感应强度和电磁力均随搅拌电流强度的增大而增强;随着搅拌电流频率的增大,磁感应强度逐渐减弱,而电磁力先增强后减弱,并在2.5 Hz时达到最大值;偏心搅拌时,电磁力在铸坯横截面上仍呈周向分布,但电磁力和磁感应强度的大小都出现了不对称分布,在靠外弧的一侧更大.     

无限长通电螺线管内磁场与其截面形状无关的证明

建立柱坐标系,利用毕奥—萨伐尔定律和矢量微积分,首先求出任意形状载流线圈任一点磁感应强度的一般表达式;然后在特定的条件下得出载流圆线圈轴线上的磁感应强度;最后利用场强叠加原理对任意形状载流线圈任一点磁感应强度的一般表达式进行矢量积分,得出截面为任意形状无限长通电螺线管内的磁感应强度与截面为圆形无限长通电螺线管内的磁感应强度具有相同的表达式,从而得出无限长通电螺线管内的磁场与其截面形状无关的结论.     

压电陶瓷低频窄带带通滤波器的设计

本文总结了工作频率f_0为81仟赫～96仟赫,3分贝带宽、400赫～620赫低频带通滤波器的制作过程。由于这种滤波器具有低频带窄的特点,故需用低kp和稳定性尚好的材料进行组装。我们采用了配方为Pb(Nb_(2/3)Zn_(1/3))_0.25Ti_0.45Zr_0.30O_3 1.2wt%MnCO_3的瓷料,并采用长伸振动模式用三个对称梯形结构组装了滤波器,达到了较好的结果。     

基于心脏刺激的强脉冲磁场刺激器的设计

提出了一种强脉冲刺激器的设计方案,应用此方案设计了一台基于心脏刺激的强脉冲磁场刺激装置.该装置的充电电压达到1200V时,在刺激线圈中心可以获得磁感应强度为10.6 T的磁场.阐述了该磁场刺激装置的具体设计思想和磁感应强度的计算方法.应用刺激线圈中心磁感应强度为2.7 T,周期为0.2Hz的脉冲磁场刺激开胸蛙的心脏,结论是脉冲磁场直接刺激蛙的心脏可以改变蛙的心率.     

关于超高压輸电的額定电压

交流超高压輸电已有廿几年的历史,可是它的发展还是最近十年中的事情。自世界上第一条超高压輸电綫(287仟伏)于1936年在美国出現之后,隔了十六年之久,在1952年瑞典才出現了一条380仟伏的超高压輸电綫。1956年苏联的400仟伏輸电綫路(古比雪夫水电站-莫斯科)建成。次年,西德和法国的380仟伏綫路投入运行。两年后,在1959年苏联又建設了斯大林格勒-莫斯科間的500仟伏綫路,这是目前世界上电压最高的輸电綫路了。在五十年代里,在美国和加拿大已經建設了不少300～345仟伏的超高压电力系統。在同一时期里,在英因、澳大利亚和日本也都建設了275仟伏的超高压电力系統。近十年来世界各先进工业国家中超高压輸电的发展非常迅速,大概有下列几个原因:     

利用MATLAB模拟平行电流的梯度磁场

基于长直导线的磁感应强度公式,讨论了同向平行电流激发的磁感应强度,利用MATLAB软件模拟计算了同向平行电流产生的磁感应强度分布,并画出了磁感应强度、磁感应强度梯度分布的图像。通过模拟计算得出了同向平行电流能在一定空间范围内激发均匀的横向梯度磁场等结论,该结论也可为磁场梯度设计提供参考。     

无屏蔽罩的矩形平面磁控溅射靶的设计

通过理论分析、实际设计和实验，对矩形平面磁控溅射靶表面水平磁感应强度B的传统取值上限进行了拓展，结果表明：若阴极靶体下表面和4个侧面的磁感应强度被屏蔽低于0．0005T，同时上表面覆盖同一靶材，则可抛弃屏蔽罩，采用裸靶结构，靶表面的水平磁感应强度B就可以远高于0．05T，达到0．09T，此外，B的增加显著降低了磁控溅射镀膜工艺的着火电压和维持放电电压，为实现低电压磁控溅射提供了另外一种思路。     

碱金属原子的L—S耦合及其在磁场中的效应

本文根据光谱线的精细结构,计算出了碱金属原子锂、钠、钾的L—S耦合能,从而导出了原子实的有效电荷及原子内的磁感应强度B;由于L—S耦合的强度不同,碱金属原子在外磁场中可以发生塞曼效应,也可发生帕邢—背克效应。     

感生电流对软接触结晶器内磁感应强度的影响

利用有限元程序对矩形坯电磁软接触连铸结晶器内的电磁场和感生电流分布进行了模拟计算,研究了频率、结晶器材质电导率、结晶器结构等参数对结晶器上感生电流和结晶器内磁感应强度的影响以及感生电流对结晶器内磁场的影响.计算结果表明:电磁软接触连铸结晶器分瓣体上的感生电流产生的磁场对结晶器内部的磁场有十分重要的影响,合理利用感生电流可以增大结晶器内部的磁感应强度,达到节约能源的目的.在一定的频率段范围内,感生电流产生的磁场能增大结晶器内的磁感应强度,而超出这个范围,感生电流对结晶器内磁场的影响不够明显.在高频条件下,结晶器内的磁感应强度主要以外部线圈产生的磁场的透入为主;而频率较低时,有必要充分考虑和利用感...     

用于直接测量磁热效应脉冲磁体的理论设计

采用经典电磁场、有限元数值计算两种方法，设计了一种用于磁热效应直接测量的脉冲螺线管磁体，在螺线管磁体中心处，磁感应强度的计算值及测量值均在2．2T(180A电流时)，且它们之间的误差很小；在以螺线管中心为球心，直径为10mm球内，磁感应强度的均匀度优于1％，达到了脉冲磁体的设计要求。