平衡繞組在变压器中的作用和理論

(Ⅰ)介紹变压器中的平衡繞組 在高压試驗变压器或在高压电压互感器中,有时原方繞組和全部副方繞組(或一部分副方繞組)分別按放在两个腿上。这样使漏抗增加,在有載时,輸出电压大大的降低,因此限制了电功率的传导。如果在这两个腿上各增添一个繞組,把这两个新繞組联接起来后即为平衡繞組。如图1a所示,右腿上为原方繞粗(以后簡称原右)左腿上为輸出繞組(以后簡称輸左)。当原右及輸左繞組中电流的瞬时值如图上箭头所示的方向时,右腿磁通Φ_右与左腿磁通Φ_左在空間有相反的方向,在时間上接近180°的相角差,在数值上也是接近相等。这     

关于对用可倒摆测重力加速实验的一点改进

<正> 其中T_1和T_2分别为可倒摆绕O_1和O_2摆动时的周期.h_1:为可倒摆绕O_1摆动时,O_1距摆的重心G的距离h_2:为可倒摆绕O_2摆动时,O_2距摆的重心G的距离π:为常数.g:为本地的重力加速度,为待测物理量.(如图一所示)从(1)式可知,要测出g,只需测出T_1T_2和h_1-h_2的值,但由于(1)式右边第二项的(h_1-h_2)不能准确测定所以不是任何T_1和T_2的值都是我们所需要的.为解决这一点,文献[1]指出:“不过,当T_1≈T_2时,(1)式右边第二项的数值很小,从而对g影响不大,可以忽略不计,     

电容滤波器波形解析及ū_D的近似计算

<正> 在图(1)所示电路中,设U_2=U_(?)cOsωt (1)aU′_2=U_(?)cOs(ωt+π) (1)bur 为 D_1、D_2的导通电压;U_0为考虑到二极管内阻时导通状态下的管压降,则实验表明图(1)所示电路(或桥式整流电容滤波电路)的工作波形如图(2)所示。对此波形也可作如下近似的定量描述.     

竖直方向弹簧振子的能量

(一)竖直方向上的弹簧振子的振动是简谐振动一不计质量的弹簧,力常数为k,原长如图一(a)所示。在其下端挂一质量为m的物体,慢慢放下,弹簧伸长y_0后静止,如图一(b)所示,此位置即弹簧振子的平衡位置。显然有:mg=ky_0 (1)使此系统在竖直方向振动,某一时刻的位移为y,如图一(c)所示。这时重物m所受力为:F=k(y y_0)-mg (2)将(1)代入(2)整理得:F=ky。考虑到力F的方向与位移y的方向相反,则有:F=-ky (3)可见,不考虑运动阻力和弹簧内摩擦,竖直方向上的弹簧振子     

回旋加速器D电压的微机控制与实现

回旋加速器Ｄ电压的微机控制与实现廖品云（原子核科学技术研究所）在我所１．２ｍ的回旋加速器中，其带电粒子束流的加速过程如图１所示．从图１可见，图１Ｄ电压加速束流示意图Ｄ形盒上的高频电压就是粒子束流的加速电压；束流的大小和束流每圈之间的螺距与Ｄ电压成正比...     

无感电阻的绕制及电学原理

秦曾煌编《电工学》(第四版)上册(P.119)有一练习思考题提出:如何绕制一个无电感的线绕电阻?通常我们只要求学生给出以下的解答:无电感线绕电阻的绕制是采用双线并绕,如图(1)所示。这样绕制当电流通过线圈时,所产生的磁通在任何时候总是大小相等而方向相反,     

一种有源补偿桥式振荡器

经典的单运放桥式振荡器如图1所示.理想的开环电压增益应为3,振荡频率为ω_0。=1/RC,但由于受增益带宽积影响,开环电压的实际增益为     

参变数谐振电路

Ⅰ 问题的由来 在一个串朕谐振电路中(图1.а)电容器上高频电压的振幅,随电容值的大小而异如图1.б所示,此即所谓谐振曲线。电荷振幅的变化,亦与此图极为接近。去谐式高速形变用子记录仪(1)的原理即以谐振电路为基础。测力计构成高频谐振电路中的电容,当所加压力变化时,电容器二极板间的距离随之而变,于是电容器上的电压即能反     

我对实验小灯座的改进

现在中、小学实验室里使用的小灯座都是只有两个接线柱的,如图1所示。这种小灯座有什么缺点呢?当我们将两只这样的小灯座连接成串联电路(如图2所示)或并联电路,并用一只电压表来分别测量小灯泡L1、L2两端的电压时,就很     

液压缸总阻力的试验确定法

在实际应用的液压系统中,液压缸的轴线往往与负载力作用线不重合,如图1所示。那么,应如何确定液压缸的总阻力呢? 根据力学原理,可列出液压缸的力矩平衡方程如下:     

圆筒型直线感应电动机暂态特性研究

采用与传统的用等值参数分析计算电机暂态过程的不同方法，从场的角度，通过暂态电磁的计算，求取直线感应电机的暂态特性计算中，比较全面地考虑了饱和，涡流及边端效应和齿槽的影响。计算结果与实验结果的较好吻合表明了该方法的有效性。     

一种考虑饱和的变压器仿真模型的分析

正确建立变压器的数学模型和仿真模型是电力系统稳态、暂态分析的基础，由于变压器主磁路的非线性，为变压器及其系统的准确分析带来困难。在对国内外的一些变压器模型及其理论进行研究和分析比较的基础上，分析了变压器主磁路非线性对电动势、电流的影响，通过空载特性曲线建立了一种考虑饱和、铁耗的变压器稳态、暂态仿真模型，同时分析了该模型与其他模型相比的优劣，提出了该模型的适用范围及其改进方向，并通过仿真结果和实验结果的比较验证了模型的可行性和准确性。     

同步发电机参数和试验的数字仿真

充分考虑电机磁路饱和的影响，根据磁场计算结果，直接求取电机稳定参数随电枢电流变化曲线。根据电机三相突然短路时电流、磁链间的相互关系，在转子上加设磁通屏蔽层，模拟电机内超瞬变和瞬变过程，求得电机暂态参数随磁路饱和变化关系。以仿真技术替代工程上电机参数和特性的测试，与工厂提供的试验结果进行了比较，两者达到了较好的一致。     

继电保护用电流互感器的暂态特性数字仿真及电磁优化设计

本文在分析CT的暂态特性及其动态磁化过程的基础上,建立了计及铁芯饱和、局部磁滞回环、动态剩磁影响的CT单、复励磁暂态过程数字仿真模型,提出了继电保护用P、TPX、TPY、TPz级CT的电磁优化设计方法,编制了计算机程序,用于CT的电磁优化设计及数字仿真分析.     

α相铁钒无序固溶体的经验电子理论

本文应用经验电子理论,对α相铁钒无序固溶体进行了分析,给出了铁钒系统在实空间的价电子结构分布、饱和磁化强度和铁、钒原子磁矩的理论估计值,得值与中子衍射测量结果一致,并讨论了温度对铁原子杂化状态和价电子结构的影响。     

磁天平测量饱和磁化强度和居里温度方法的研究

本文利用磁天平测量饱和磁化强度(Ms)和居里温度(Tc)的原理，对磁天平测量饱和磁化强度和居里温度的装置进行了研究，并给出了具体的测量步骤．     

基于非线性等效磁路模型的水轮发电机组转子系统电磁磁力减载分析

为提高水轮发电机组转子系统的电磁减载力,充分考虑磁路饱和情况的影响,建立了电磁减载装置的非线性分段等效磁路模型,将粒子群算法应用到该磁路模型的求解中。以HL100-LJ-210水电机组为实例,分析了其电磁减载力随电路的变化规律。通过有限元法验证了该计算方法的可行性;利用该方法对磁路饱和情况进行估计;并针对装置存在的磁饱和问题提出了相应的解决措施,有效地提高了电磁减载力,为改善水轮发电机组推力轴承运行条件提供了理论依据。     

混合式磁流变弹性体隔振器多目标优化设计

针对现有磁流变弹性体隔振器功耗大、产生磁致刚度小的问题,以低功率和大磁致刚度为优化目标,对剪切和压缩磁流变弹性体及相关结构参数同时进行多目标优化设计。建立隔振器磁致刚度、功率及其他关键数值计算模型;分析磁场影响及磁路饱和情况,采用遗传算法进行多目标优化,在低功率和大磁致刚度之间寻得平衡,得出最优解;利用Ansoft-Maxwell软件对优化后的参数进行了仿真,仿真结果与计算结果一致。结果表明：优化后可保证压缩磁流变弹性体最先达到饱和状态;总磁致刚度提高49.67%,功率降低48.69%,总磁致刚度与功率改善效果明显,为后续结构设计及实测提供理论和实验依据。     

双管正激变换器的电荷平衡控制算法

为改善双管正激变换器的动态性能,利用电容电荷平衡控制原理,结合双管正激变换器在瞬态过程中的动态响应曲线,分析了如何通过控制输出电容的充电电荷和放电电荷平衡,给出了算法的理论分析和关键公式,以缩短输出电压的调节时间,减少超调量.为避免隔离变压器磁饱和,采用一种近似计算的方法解决了占空比控制信号受限的问题,扩展了电荷平衡控制算法的应用范围.最后通过所研制的实验样机进行了仿真验证和实验研究,理论分析和实验结果表明,该算法能明显地改善系统的动态响应性能.     

MR-J型磁流变阻尼器性能测试与阻尼力预估模型

磁流变阻尼器阻尼力预估模型易受磁流变液磁感应强度一剪切屈服强度（B－τ）曲曲线精度及磁芯饱和效应的影响．导致阻尼器的预估阻尼力与实际阻尼力有较大偏差．针对上述问题,设计并制作了2个磁芯可更换的MR—J型磁流变阻尼器,通过对阻尼器的磁场分布和动力性能的测试,研究了磁芯面积、活塞节段数及磁场分布对阻尼器力学性能的影响：结合实测结果与有限元分析结果,提出了B－τ曲线的实用识别方法,建立了考虑磁芯饱和效应的阻尼力预估模型研究表明：磁流变阻尼器的磁场分布和阻尼力随磁动势上升存在明显的磁芯饱和效应,且阻尼器的饱和磁动势随磁芯面积增大而增大;所提出的磁流变液B－τ曲线实用识别方法能正确描述阻尼器实际工作状态下磁流变液的性能参数：所提出的阻尼力预估模型能较为精确地预估磁流变阻尼器的实际阻尼力．