混合工质水平管内强制对流蒸发换热计算

本文提出了一个新的非共沸混合工质水平管内强制对流蒸发换热计算经验公式，该式简单准确，对１４２个实验数据的计算表明，误差小于１０％的数据点占９０．１４％，最大相对误差为２３．６７％．文中提供广确定非共沸混合工质热力性质和热物性的方法，并指出在强制对流蒸发工况下，传质阻力对换热的影响可以忽略不计．     

非共沸混合工质通过毛细管时亚稳态流特性的试验研究

本文报导了对非共沸混合制冷剂Ｒ２２／Ｒ１４２ｂ在毛细管内流动过程中亚稳态流特性的试验研究．试验测取了在不同的流动工况和不同的工质混合比下的温度和压力沿毛细管长度的分布，通过工质混合法则求取了各测点的热物性参数，再由图示法确定亚稳态流的定量规律．试验结果表明，在采用非共沸混合工质时，毛细管内仍然存在着亚稳态流现象，同时，指出了对非共沸混合工质在毛细管内汽化过程中的亚稳态流现象进行理论分析的必要性．     

R290/R744新型低温混合工质物性分析

采用pT状态方程并结合van der Waals混合规则,对R290/R744混合物的热物性参数进行了理论研究,计算中采用了Kay规则计算的虚拟临界参数来代替混合物的真实临界参数,计算得到了R290/R744混合物饱和气体比容、饱和液体密度、比焓和比熵等物性参数,并对计算数据进行了精度分析.计算结果为R290/R744混合物的应用打下了基础.     

非共沸混合物在强化管管束外冷凝的实验研究

对非共沸混合物Ｒ１１／Ｒ１１３在花瓣型翅片管管束外的全冷凝过程进行了实验研究，结果证实花瓣型翅片管能较好地强化非共沸混合物Ｒ１１／Ｒ１１３的冷凝以及管束效应很小。还讨论了平均冷凝传热系数与摩尔分数的关系。     

水和正丙醇二元体系共沸混合物的低温热容

用全自动低温绝热量热计测定了水和正丙醇组成的共沸混合物(x(H2O)=0．568,x(n-C4H,OH)=0．432)在80～320K温区的摩尔热容．建立了共沸混合物与温度T的函数关系．结果表明：水和正丙醇组成的共沸混合物在102．04K发生玻璃态转化,在258．17K发生固-液相变,并获得了其相应的相变焓和相变熵．计算了以298．15K为基准的该共沸混合物的热力学函数．     

以液化石油气作为R22替代制冷剂的研究

对液化石油气这种碳氢混合物进行了基本热物性的计算,并与R22的基本热物性进行了比较分析.绘制了R22与液化石油气各成分的蒸汽压曲线图和R22与液化石油气的平均蒸汽压曲线图,讨论了液化石油气作为制冷剂来替代R22进行直接充灌替代的可行性.通过计算与分析,液化石油气是可以作为R22的替代制冷剂的,但是不能进行直接充灌替代.     

几种R12代用工质的热力学性质与理论制冷循环性能

对几种纯质和两个二元物系Ｒ２２／Ｒ１４２ｂ，Ｒ２２／Ｒ１５２ａ进行了以ＰＶＴｘ实验数据和改进型ＣＳＤ状态为基础的热力学性质计算和理论制冷循环分析。结果表明，Ｒ１２２／Ｒ１４２ｂ为近理想溶液，Ｒ２２／Ｒ１５２ａ为近共沸溶液，纯质及Ｒ２２／Ｒ１４２ｂ物系的理论制冷循环性能与Ｒ１２相比互有优缺，而Ｒ２２／Ｒ１５２ａ物系的主要性能指标超出Ｒ１２。     

变压精馏乙醇-苯混合物分离工艺模拟计算

乙醇-苯混合物是一种二元最低共沸液体混合物。研究了变压精馏分离乙醇-苯工艺流程,以Wilson活度系数方程作为物性计算方法,使用过程模拟软件AspenPlus对整个分离流程进行模拟计算,以系统能耗最低为目标,对重要的工艺参数进行了优化,提出的工艺方案可为工艺装置设计提供理论参考。     

测定二元物系共沸数据新方法的研究

提出了用惰性气流带出气相色谱法测定二元物系共沸数据的新方法。该方法只需测定恒温下平衡气相的组成y,即可求得总压力p。并由所提出的拟合p-y关系的方法确定共沸数据。验证、测定了4种具有最高共沸点和最低共沸点在不同温度下的共沸数据。测定结果与文献值比较相符合。同时对文献中一系列有关相平衡数据的计算结果进一步表明,该方法是可靠的。     

R407C两相区热力性质的无量纲隐式拟合方法

引入4个无量纲参数,提出了适用于三元非共沸混合制冷剂R407C两相区物性计算的无量纲隐式拟合方法．采用该方法后的物性计算速度较美国国家标准局(NIST)的REFPROP 6．0提高1000～6000倍;并且以NIST作为数据源,在工况范围(43．62～2474．69kPa)内比较,拟合函数的最大相对误差在1．3％之内,平均误差在1．1％之内,满足系统仿真计算的需要。     

R500制冷剂的冰箱热工性能试验研究

介绍了以 Ｒ５００代替 Ｒ１２作制冷剂的冰箱的热工性能试验情况，分别给出了有关制冰能力、冷却速度与耗电量等方面的对比结果，用红外热像仪拍摄了冷凝器的对比温度分布，最后还对 Ｒ５００的合适灌注量及启动性能进行了探讨。试验结果表明，作为一种过渡性措施，采用Ｒ５００代替Ｒ１２是可能的，冰箱的系统、部件以及滑油等均无需作大幅改动，而且制冰能力和冷却速度还可加大加快，耗电量还略降低，ＣＯＰ有所提高。     

PR状态方程用于混合致冷剂热力性质的计算

包含一个可调参数的Peng-Robinson状态方程可准确计算混合致冷剂的饱和压力及气液平衡,但对液相容积的计算误差稍大。本文针对非共沸混合工质R22/R114和R13B1/R152a进行了计算,同时也计算了两种共沸工质R500和R502,并与实验数据作了比较,获得了较满意的结果。     

三元非共沸混合工质变组成容量控制空调系统可行性分析

采用由R32／R125／R134a组成的三元非共沸混合制冷剂作为循环制冷工质,分析了其分馏特性,并且对变组成理论制冷循环的性能进行了计算,探讨了一种采用三元非共沸混合制冷剂的通过改变组分组成达到容量控制的新型空调系统的可行性。     

丙烷R290在家用空调器中替代R22的研究

该文利用新的立方型状态对Ｒ２９０和Ｒ２２的热力学性质进行了计算,在标准空调工况下对它们的理论制冷循环性能进行了对比,并在爱特牌ＫＦ２２ＧＷ分体式房间空调器上进行Ｒ２９０替代Ｒ２２的实验。实验结果表明,在不对空调器作任何改动的情况下,在恰当充液量下,Ｒ２９０的制冷量与Ｒ２２几乎相等,而能效比增加     

R417A在水平光滑管和内螺纹管中的流动沸腾换热

对非共沸混合制冷剂R417A在外径为9.52 mm的水平光滑管和2种不同几何参数的内螺纹管中的流动沸腾换热进行实验研究,分析讨论了制冷剂质量流速、热流密度、干度、强化管参数对换热系数的影响规律和影响机理.实验结果表明:换热系数随着质量流速的增大而增大.在以对流蒸发占优势的换热区,热流密度对换热系数的影响较小;换热系数随着干度的增大先呈现出增大趋势,增至高峰值后又迅速下降,高峰值随热流密度的增大和质量流速的减小向干度较大的方向移动;内螺纹管能有效强化制冷剂的流动沸腾换热,R417A在2种内螺纹管中的换热系数分别比在光滑管中高出130%~210%和150%~270%.     

RKS状态方程用于混合致冷剂热力性质的计算

应用 Redlich-Kwong-Soave 状态方程对非共沸混合工质 R22/R114、R13B1/R152a 的热力性质及汽液平衡进行了计算,同时还计算了两种共沸混合工质 R500和 R502。与实验数据的比较表明,汽液平衡、饱和压力和非共沸混合工质的饱和容积都获得了令人满意的结果。此外还为上述四种混合工质确定了交互作用系数。     

氟里昂及其混合物热力性质CSD通用计算程序

介绍了用 Carnahan—Starling—Desantis 状态方程编制致冷剂及其混合物热力性质计算程序的全过程。     

R410A替代R22空调蒸发器的换热性能

作为R22的理想替代物,R410A在空调中的性能研究越来越受到重视,本文主要研究了不同管径尺寸下R410A的特性,分析了蒸发器传热系数与制冷剂流量、风量的关系,并和R22做了比较.研究表明,如果对蒸发器进行优化设计,R410A的性能可以达到与R22近似的性能.