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针对某回风立井穿过8个富含水层,涌水量达到132m3/h,严重影响壁后围岩、井壁及之后构件安全的问题,提出采用井筒壁后注浆堵水的方法.采用先拦截后注浆,先加固后封水,先封堵小水点后封堵大水点的堵水原则对含水层上下进行注浆封水,堵水率达到94.5%. 相似文献
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长期以来,为解决断层带掘进难的问题,公司采用U型钢、锚索、喷浆等支护,但效果不是很好。为此,我矿经过研究,结合实际情况,最终采用壁后注浆联合支护技术,非常适合我矿应用。 相似文献
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一、工程概况
2005年8月18日,淮南矿业集团丁集矿风井井筒竣工后曾进行了壁间注浆,注浆后井筒总涌水量约2m3/h. 相似文献
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基于有效应力原理,考虑注浆过程中浆液对于土体压缩造成的孔隙减小现象,基于分形理论提出盾构隧道壁后注浆的压滤扩散模型,并分析注浆压力、注浆量和孔隙率分形维数对浆液压降曲线及管片压力的影响.研究结果表明:浆液压力随扩散半径增加逐渐减小,管片压力随注浆压力增大大致呈线性增大;孔隙率分形维数对管片压力影响显著,管片压力随孔隙率... 相似文献
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刘志林 《科技情报开发与经济》2010,20(9):221-222,224
注浆堵水和岩土加固技术是预防和治理水灾及稳定岩土的重要手段。介绍了工作面预注浆及壁后注浆的施工工艺、所采用设备及相关技术参数、技术要求等。 相似文献
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利用送压设备将能够固化的浆液材料通过钻孔注入地层中颗粒的间隙、土层的界面或岩层裂隙内,使其扩张、胶结、固化,以降低地层的渗透性,增强地层强度,防止地基沉降、变形的注浆技术在控制井筒涌水中得到越来越广泛的应用。本文从注浆技术在控制井筒涌水中的原理出发,介绍了注浆技术在控制井筒涌水中的施工方案、方法及施工工艺,并对该技术在应用中的有关问题进行了探讨,得出注浆技术应用在井筒涌水中的优势。 相似文献
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恒源煤矿位于淮北煤田濉肖矿区的中西部,矿井设计生产能力200万t/a,主采二叠系下石盒子组4煤层及山西组6煤层,矿井深部采区地质储量1.2亿吨,深部采区作为矿井三水平与目前正在生产的浅部采区联合布置,原煤通过长约7.5km的主暗斜井运至浅部主井,提至地面。矿井深部 相似文献
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为了研究浆液在盾尾空隙中的固结变形特性,采用自制的壁后注浆体固结变形试验装置,对不同注浆材料、不同固结压力、不同土质条件和地下水压力条件下的浆液固结变形特性进行了试验研究.结果表明:随固结压力的增大,浆液的固结变形速率加快,最终的变形量也相应增大,且浆液的固结应变处于4%~12%;在砂土条件下的固结变形速率要远快于黏土条件,在砂土条件下1 h内变形即可趋于稳定,而黏土条件则需要5~6 h;随地下水压力的增大,浆液的排水速率减缓,最终的固结变形量也相应减小. 相似文献
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盾构壁后注浆宾汉姆浆液驱替渗透扩散模型 总被引:1,自引:0,他引:1
以宾汉姆流型浆液为研究对象,基于浆液对地下水的驱替效应,运用广义达西定律及渗流力学相关理论,推导了壁后注浆球形驱替渗透扩散模型.通过算例分析了考虑浆液驱替效应时浆液的渗流扩散特征,并针对影响浆液渗透扩散的主要因素进行了分析.结果表明:考虑浆液驱替效应时,扩散锋面浆液压力随着扩散距离的增加沿下凹形曲线递减,虽然锋面浆液压力变化量较小,但对浆液的扩散半径影响较大,注浆1 h时浆液扩散距离减小约23%. 相似文献
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针对西部富水弱胶结地层中深立井钻井井筒壁后充填技术难题,开展了壁后充填模拟试验,对充填效果、充填层抗压强度和抗渗性能进行了分析。以可可盖煤矿中央回风立井钻井井筒为工程原型,基于相似理论原理构建了变态模拟试验系统,采用高性能微膨胀充填材料进行了钻井井筒壁后充填模拟试验。研究结果表明,高性能微膨胀充填材料整体置换护壁泥浆效果好,模拟试验各段置换率均达到97%以上,平均置换率为99.0%;充填层固结体3d抗压强度大于10MPa, 28d抗压强度大于30MPa,其强度高、充填固井效果好;在流固耦合作用下,高性能微膨胀充填材料相较于传统水泥浆充填材料有更高的抗压强度和更好的抗渗性能,适宜作为深立井钻井井筒壁后充填材料。但模拟试验也发现,在模型最下部出现少量泥浆沉淀,该段置换效果相对较差。在实际工程充填前,调整泥浆参数、优化泥浆性能可以减少泥浆沉淀,提高工程充填效果。 相似文献
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本文从冲(钻)孔灌注桩的成桩工艺、施工方法和施工技术等分析出发,论述了后注浆技术对冲(钻)孔灌注桩承载力作用机理和合理的施工工艺,供同行参考。 相似文献
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壁后注浆浆液注入盾尾间隙后,在固结压力和地层土水压力作用下逐渐从流动状态转变为固体状态,不同地层的渗透性对浆液固结过程影响明显.针对粉质黏土、粉细砂和砾砂等三种渗透性差异较大地层,开展不同固结压力下的浆液固结试验.结果表明:在低渗透性的粉质黏土层中,0.2 MPa下孔压消散耗时110 min,孔压消散缓慢,轴向应变速率小;在渗透性较大的砾砂地层中,0.4 MPa下孔压消散仅耗时5 min,孔压消散速率和轴向应变速率均较大,渗透性较大地层中固结压力对固结过程影响较小;各养护龄期下,浆液在粉质黏土层中固结后强度较小且增长较慢;而在粉细砂及砾砂地层中,强度较大且增长快,固结压力对强度影响很小,地层渗透性差异在固结过程中起到了决定性作用. 相似文献
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盾构隧道壁后注浆浆液时变半球面扩散模型 总被引:7,自引:2,他引:7
在假定注浆浆液为粘度时变性流体且浆液沿半球面扩散的前提下,应用达西定律对盾构管片注浆扩散半径及浆液对管片产生的压力进行了理论推导,得到了浆液扩散半径及对管片产生的压力的计算式.通过具体实例,对比分析了考虑浆液粘度时变性和不考虑浆液粘度时变性2种条件下注浆压力、注浆时间、浆液初始粘度、土体渗透系数对浆液扩散半径及浆液压力的影响,得到了浆液压力的分布形式.分析结果表明,注浆压力和土体渗透系数较大且注浆时间较长时,浆液的粘度时变性对浆液扩散范围和压力的影响显著;可通过调整注浆压力、注浆时间、浆液特性来调整注浆效果. 相似文献
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梁宝寺煤矿二号井基岩段采用钻爆法施工,需穿过二叠系石盒子组含水岩层,单孔涌水量最大为200m3/h。根据该含水层特征,注浆材料的选择和配比成为制约注浆效果的首要条件。通过对含水层的探注与治理,促进了注浆材料的特性与配比的优化选择。 相似文献
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本文结合某工程的实际情况,阐述了采用预埋导管对桩端土进行后注浆加固补强,提高单桩承载力,减少沉降量的机理及在该工程项目的应用效果。 相似文献
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针对砂砾石地层中盾构壁后注浆施工过程,考虑浆液扩散过程的自重作用及浆液驱替效应,分析不同位置注浆孔浆液的渗透扩散特征.首先分析了重力作用下宾汉姆浆液渗透扩散运动方程,根据浆液球形扩散的连续性方程,建立浆液驱替渗透扩散模型,并给出顶部和底部注浆孔浆液扩散的解析解.计算结果表明:当考虑浆液驱替效应时,重力作用对浆液扩散距离的影响更加显著.基于浆液驱替效应的渗透扩散模型表明:在高渗透性地层中,当采用低压注浆时,随着注浆时间的增加,浆液所受重力对浆液渗透扩散过程的影响显著. 相似文献