奥氏体锰钢应变诱发马氏体相变热力学分析

文章在Ｆｅ－Ｘ－Ｃ系规则溶液模型基础上，结合奥氏体锰钢的工况条件，计算了中锰钢和高锰钢在Ｍｓ温度和室温时的△Ｇγ→α，△Ｇγ→Ｍ及外界机械能。从而找到了奥氏体锰钢的屈服强度和相变驱动力之间关系。从热力学上阐明了中锰钢能够发生应变诱发马氏体相变。     

耐磨介稳奥氏体锰钢的成分设计

根据回归分析原理，通过对介稳奥氏体锰钢磨面硬度Ｈ与加工硬化指数ｎ和磨损冲击功ａ之间关系，以及耐磨性△Ｗ＾－１与磨面硬度Ｈ和韧度ａｋ之间关系的分析，给出其关系Ｈ＝Ｈ０＋８１０ｎ（ｌｎ１５ａ）＾ｎ，△Ｗ＾－１＝２．３×１０＾－３Ｈ√ａｋ（１－Ｈ／９１０）由此可对介稳奥氏体耐磨锰钢进行成分设计。     

低稳定性奥氏体锰钢的形变强化浅析

高锰钢是目前广泛使用的一种耐磨钢。它是利用“水韧处理”(即将高锰钢加热至临界温度以上,一般为900～950℃,保温一段时间,得均匀奥氏体组织后,将钢迅速淬入水中冷却的处理)而获得奥氏体组织,在使用过程中,当其受到外界强大冲击力或压力时,奥氏体组织会产生     

系列奥氏体体锰钢的强韧性对耐磨性的影响

通过对系列锰钢的冲击磨粒磨损性能的研究得出在低冲击下锰钢的耐磨性与磨面硬度具有良好的相关性，而在高冲击功下磨面硬度不再是耐磨性的主要影响因素的研究结论。另外通过对冲击功、冲击韧性和耐磨性三者之间关系的研究，得出当冲击韧性／冲击功（αｋ／Ｊ）在３０－７０范围内时，锰钢具有较高的耐磨性的研究结果。     

系列奥氏体锰钢的强韧性对耐磨性的影响

通过对系列锰钢的冲击磨粒磨损性能的研究得出在低冲击下锰钢的耐磨性与磨面硬度具有良好的相关性,而在高冲击功下磨面硬度不再是耐磨性的主要影响因素的研究结论。另外通过对冲击功、冲击韧性和耐磨性三者之间关系的研究,得出当冲击韧性/冲击功(a_k/J)在30—70范围内时,锰钢具有较高的耐磨性的研究结果。     

奥氏体锰钢中合金元素有序簇聚现象的电阻表征

通过对合金化奥氏体锰钢不同温度下的电阻测量,能够反映这种材料中合金元素的有序簇聚过程,以及铬对短程有序簇聚的促进作用,为奥氏体锰钢中的合金元素有序簇聚现象提供了新的证据.     

中锰钢两相区退火奥氏体逆转变的数值分析

根据中锰钢热轧组织结构确立两相区奥氏体化的几何模型和初始条件,利用DICTRA动力学分析软件对中锰钢马氏体基体奥氏体化过程进行计算分析。在奥氏体化初期的形核过程中,马氏体中过饱和的碳锰元素从铁素体迅速转移到奥氏体并在相界面奥氏体一侧聚集。后续的相变过程中,碳在奥氏体中快速均化,但锰在相界面奥氏体一侧的聚集加剧。相变初期奥氏体界面推移速度比中后期高出若干个数量级,但随时间推移迅速衰减。相变初期相界面推移是碳扩散主导,相变后期界面推移受到锰在奥氏体中扩散速度制约。温度升高可显著提高相界面推移速度。达到相同数量奥氏体的情况下,低温长时退火有利于锰从铁素体向奥氏体转移并提高其在奥氏体中的富集度,从而提高奥氏体的稳定性。     

加Nb中锰钢晶粒细化机理的研究

用扫描电镜,透射电镜及热力学计算相结合的方法,研究中锰钢晶粒细化机理的结果表明:在中锰钢中加入0.232％Nb和0.048％N,钢中可形成NbN和Nb_2C等化合物,它们可作为非自发结晶核心。这些晶核满足热力学及晶面条件,并在电镜下得到证实,从而使钢的晶粒度由原来的1～2级细化到6～7级,机械性能也大大提高。     

车削奥氏体不锈钢刀片断屑槽研究

不锈钢是典型的难加工材料.对不锈钢材质的可切削性进行分析,明确其难加工的本质原因,并介绍一般车刀刀片前角和断屑槽的选择要求.通过车削实验对3种基体材质相同断屑槽不同的刀片进行对比,用三向测力仪测定相同切削用量下3种刀片的切削力,并观察切削区域切屑的产生、流出、卷曲和折断过程及刀片后刀面的磨损情况.由实验获得了1种最适合车削奥氏体不锈钢材料的槽型.     

高氮奥氏体晶界处中温分解研究

利用SEM和TEM研究了高氨奥氏体225℃等温过程中原奥氏体晶界区域的分解现象。结果表明，高氮奥氏体晶界附近的分解产物与晶内截然不，形成α-Fe γ’-Fe4N两相组织。α-Fe相与γ’-Fe4N片条与原奥氏体晶界具有多种位相关系，相互间隔分布，并由更为细小的亚片条组成。高氮奥氏体晶界分解区的组织与贝氏体有相似之处，但也有一定的区别。     

冷轧AISI301不锈钢回火组织和结构变化

使用热磁法、电阻法与Ｘ射线衍射及透射式电子显微镜相结合，分析了冷轧ＡＩＳＩ３０１不锈钢经不同温度回火处理后组织及结构的变化。结果表明，在３８０℃回火奥氏体的晶粒内有微量纳米级的Ｃｒ７Ｃ３碳化物析出及随着钢冷加工塑性变形产生的残余应力的去除，少量的亚稳奥氏体发生贝氏体等温转变，Ａ＾ｍ→α＾Ｂ。这些对钢有微弱的强化作用，在６００℃和６５０℃加热，ＡＩＳＩ３０１钢发生了α→γ相变，致使钢丧失了冷加工变形     

奥氏体—贝氏体球铁滑动摩擦磨损特性的试验研究

在MM-200型和MHK-500型磨损试验机上对ADI的滑动摩擦磨损行为进行了试验研究,运用扫描电镜和X射线衍射对试样进行了测试分析.结果表明,在摩擦磨损过程中ADI表层的奥氏体量和奥氏体中的固溶碳量有所减少,硬度升高.在此基础上讨论了ADI的耐磨性能,并与40Cr钢和V-Ti球铁作了耐磨性对比试验.     

低碳奥氏体-马氏体双相不锈钢热处理工艺研究

研究了低碳奥氏体—马氏体双相不锈钢在不同回火温度下硬度变化规律。根据回火硬度的变化，分析了回火过程中组织转变及逆转变奥氏体对回火硬度的影响。同时在一次回火的基础上进行了二次回火处理，比较一次回火和二次回火的硬度变化规律，确定了低碳奥氏体—马氏体双相不锈钢的最佳热处理工艺。     

奥氏体不锈钢在高温钠中的质量迁移效应研究

本文应用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、俄歇能谱仪分析国产316Ti和321奥氏体不锈钢在650℃流动钠中浸泡4000、5000、8000、10000n后试样表面组成相类型、化学成分和显微组织沿横截面变化及试样表面腐蚀形貌。研究结果表明,国产316Ti和321奥氏体不锈钢在高温流动钠中浸泡后有明显的质量迁移效应。液态钠中所含碳向钢中扩散,钢中Ni、Cr合金元素向流动钠中扩散,引起钢增碳和Ni、Cr元素减少,钢表面的化学成分和组成相及显微组织发生明显变化。其表面组成相为铁素体、奥氏体和M_(23)C_6型碳化物,无σ相·随浸泡时间延长,表面铁素体量增多。表面组织为粒状α+M_(23)C_6+γ;次表层组织为晶界α+M_(23)C_6+γ;心部组织为σ+γ或晶界α+M_(23)C_6+σ+γ,在晶界铁素体层和心部组织之间有一无α、无σ相的碳化物沉淀区(M_(23)C_6+γ)。随浸泡时间继续延长,表层粒状铁素体层深增加,晶界铁素体层和碳化物沉淀区向心部延伸。试样表面产生腐蚀沟槽、晶界腐蚀和腐蚀坑及腐蚀裂纹,浸泡时间再延长,腐蚀加剧。321钢比316Ti钢质量迁移效应明显,腐蚀抗力差。     

氮在奥氏体不锈钢中的作用

论述了在奥氏体不锈钢中适量加氮可以提高奥氏体组织稳定性、力学性能和部分抗腐蚀能力；表面渗氮技术，如等离子体源渗氮，使得奥氏体不锈钢的力学性能，抗腐蚀性能更加优异，同时指出有关氮化物析出的原因、条件以及对力学性能、抗腐蚀性能的一些负面影响，研究结果表明，由于氮价格十分低廉，可以部分甚至全部取代镍以及合金化展出现的优良性能，氮已经成为奥氏体不锈钢重要的合金化元素，氮合金化的研究日益受到各方面的关注。     

变形奥氏体等温弛豫过程中的位错组态演化

利用透射电子显微术(TEM)，对Fe-Ni-Nb-Ti-C合金变形后等温弛豫过程中的位错结构变化以及应变诱导析出行为进行了观察分析。结果表明：变形过程中产生的高密度、分布混乱的位错，通过位错重组和多边形化过程，逐渐形成较为完整的位错胞状结构。应变诱导析出阻碍了位错的演变发展过程。在弛豫阶段后期(大约200s)，位错大部分脱离钉扎，位错胞演化成为尺寸较大的亚晶结构。     

铸造耐磨材料在硝酸中的磨料磨损试验研究

研究了１种珠光体钢及２种白口铸铁在硝酸中的磨粒磨损，结果表明，所有３种材料均发生了腐蚀与磨损相互催化的叠加作用，导致严重磨损。     

在不同磨料磨损条件下高铬铸铁磨损过程的研讨

通过改变高铬铸铁中的碳含量,而保持其它组分基本不变,得到M_7C_3型碳化物含量在9～42%之间的一系列合金.对每一种合金进行四种不同的热处理,从而使其具有四种不同的基体组织. 在ML-10磨料磨损试验机(二体磨损试验)和自制的自由磨料磨损试验机(三体磨损试验)上,用三种不同硬度的磨料(SiC、Al_2O_3和石榴子石)对这一系列合金进行磨损试验.并利用各种微观观察方法,分析和讨论了高铬铸铁中的两个主要组成相——(Cr,Fe)_7C_3型碳化物和基体在磨损过程中的作用,及其破损失效方式.结果指出:在不同的磨损系统中及在不同硬度的磨料下,合金组成相的破损是不同的,热处理状态强烈地影响了合金的耐磨性和组织破损形式,从而为在实际零件中选择高铬铸铁的成份和热处理提供了一定的依据.