汽轮发电机组叶片振动对轴系扭转振动的影响

在使用传递矩阵法进行轴系扭振特性计算以及使用振型叠加法进行扭振响应计算过程中，提出了叶片切向振动的影响计算方法，并针对某电厂300MW机组轴系进行了这种影响计算分析.     

运用传递矩阵法识别轴系固有振动参数

介绍了应用传递矩阵法求解轴系的固有频率和主振型,轴系模型及其参数的识别。以及传递矩阵的计算机方法,不仅简便易行,而且计算精度较高,能为轴系动态设计提供可靠的参数,具有较高的适用推广价值。     

汽轮发电机组叶片振动对轴系扭转振动的影响

在使用传递矩阵法进行轴系扭振特性计划以及使用振型叠加法进行扭振响应计算过程中，提出了叶片切向切振动的影响计算方法，并针对某电厂３００ＭＷ机组轴系进行了这种影响计算分析。     

轴系不平衡响应计算分析

对轴系不平衡响应进行了研究,采用传递矩阵法编制了计算机程序,对其进行计算分析,该程序可应用于多质量多支承变截面的大挠性转子系统的计算,对其可进行轴系的第一阶、二阶临界转速和不平衡响应的计算.     

船舶轴系校中的有限元法(英文)

对轴系校中的有限元法进行研究 ,特别是对轴系校中计算中的刚度、多支承和弯矩负荷影响数等问题进行了全面深入的探讨 ,并开发了轴系校中计算软件 ,通过实例计算与三弯矩法和传递矩阵法进行比较 ,以证明有限元法的有效性和精确性 ,从而进一步完善了船舶轴系校中理论和方法     

多支点变刚度轴支承载荷的灵敏度

多支点轴支承载荷的分配直接影响设备的安全运行 ,各支承的标高是影响支承载荷分配的主要因素 ,只要建立了支承载荷对支承标高变化的灵敏度矩阵 ,便可方便地求得不同标高下的载荷分配 .传递矩阵推算方法需进行载荷和轴的简化才能求解 ,当载荷复杂且轴刚度变化大时便无法准确计算 .作者在不进行载荷和轴系简化的情况下 ,建立一种变刚度静不定梁的通用模型 ,推导出该梁任意截面的转角和挠度变形的一般方程 .由变形方程得出静不定梁求解的求解矩阵 ,导出支承载荷计算的灵敏度矩阵和线性公式 ,并对回转窑进行分析和计算 .研究结果表明 :该方法避免了由于载荷和轴系简化引起的计算误差 ,计算精度高 ;计算中对轴端支承形式也没有限制 ,是一种计算支承载荷灵敏度矩阵的通用方法     

电动轮自卸车发动机扭转振动分析与试验研究

针对电动轮自卸车发动机和发电机系统轴系扭转振动问题进行分析,并通过试验进行验证,提出分析此类轴系扭转振动的研究方法。根据电动轮自卸车的动力传递系统由发动机和发电机直接刚性连接而成的特点,对系统轴系进行固有振动特性和强迫振动特性分析时,建立轴系扭转振动分析的集总质量参数模型,利用系统矩阵法和能量法获得轴系的固有频率和振型。在试验验证阶段,采用非接触式扭转振动测量法进行试验验证,对比分析计算结果和试验验证结果。研究结果表明:分析计算和试验验证基本吻合,证明了针对此类轴系扭转振动分析计算方法的可靠性,并获得轴系扭转振动发生共振的主谐次和强谐次,为进一步进行扭转振动减振分析及部件设计提供了依据。     

基于改进的传递矩阵法的滑动轴承动态标高的快速计算方法

大型旋转机械滑动轴承-转子系统含有多个滑动轴承,为静不定结构,滑动轴承各标高变化对滑动轴承载荷、性能以及机组安全运行的影响很大.提出了基于传递矩阵法快速获得滑动轴承动态标高的计算方法.对Riccati传递矩阵法进行改进,修改了典型单元的状态向量,获得整个轴系的状态方程.引用文献中四个滑动轴承支撑的滑动轴承-转子系统作为算例验证了该方法的精确性.     

多机AC/DC系统次同步谐振和轴系扭振的研究

提出了系统部件的复频域等效端口导纳矩阵的概念,导出了复频域下多机AC/DC系统的网络方程,给出了任一台发电机组的综合电气阻尼的计算方法和轴系扭振的稳定判据,从而成功地将复数力矩系数法,推广应用到任意网络结构下多机交直流联合电力系统次同步谐振和轴系扭振的研究中.对一简单三机系统的分析计算,证明了本推广方法的正确性.     

汽轮发电机组轴系不平衡振动响应

以２００ＭＷ汽轮发电机组为对象,运用模态分析和传递矩阵方法。通过理论分析和对实机的数值计算。研究了轴系的不平衡响应,结果表明,轴系的不平衡响应为各不平衡质量分别产生的呼应的线性叠加;某一不平衡质量容易激起该不平衡振动所在轴段的振型。     

汽轮发电机组轴系扭转振动固有特性计算

本文将带有附加集中惯量的多段集中质量数学模型与传递矩阵法相结合应用于汽轮发电机组轴系扭振的固有特性计算中。通过对国产300MW汽轮发电机组轴系的扭振固有特性的实际计算结果与现场实测结果进行对比,表明该方法既简单又具有较高精度。适合于多跨大型轴系的扭振固有频率和振型的计算。     

基于多体系统传递矩阵的柴油机配气系统动力学分析

利用多体系统传递矩阵分析柴油机配气系统的动力学特性,推导基于多体系统传递矩阵的动力学模型建模过程,建立了配气系统基于多体系统传递矩阵的单质量和二质量动力学模型.为检验该方法建模的有效性,以某柴油机配气系统为例,将以新方法建立的多体系统传递矩阵模型与多刚体系统动力学模型、GTSUITE建立的多柔体动力学模型进行比较.实验表明,多体系统传递矩阵模型较多刚体系统动力学模型对于气门的升程曲线、丰满系数等参数的计算值误差更小,且求解更简便;较多柔体动力学模型建模更方便、快捷.     

用计入轴系回转效应的传递矩阵法分析船舶轴系的横向振动

文中简单叙述了用计入轴系回转效应,轴承刚度等因素的传递矩阵法计算船舶轴系横向振动的计算式,编出了计算程序,在 TQ—16电子计算机上对不同类型的实船轴系进行了计算分析,分析了轴承支撑刚度、靠近推进器的艉轴轴承支撑点的位置、轴承工作部分的长度、推进器等集中质量的回转效应、轴段的回转效应、轴系的工作转速及推进器的附水效应等因素对轴系固有振动频率的影响。指出上述诸因素,例如轴系的回转效应、轴系的工作转速等因素对不同类型的轴系所产生的影响是不同的,在研究轴系的横向振动时应充分考虑。     

基于整体传递矩阵法的直齿啮合耦合单元传递矩阵研究

对齿轮传动系统各转子间齿轮啮合效应进行了动力学分析,根据拉格朗日方程和达朗伯原理建立了系统的动力学方程,推导出平行轴直齿圆柱齿轮啮合耦合单元传递矩阵,进而建立了系统的整体传递矩阵,并编程代入整体边界条件求出了多转子轴系的临界转速.     

倍捻锭子的动力特性分析——模态综合法的应用

首先根据倍捻锭子的实际结构建立起计算模型,并详细介绍模态综合法对倍捻锭子的计算过程;另外传递矩阵法作为处理回转轴系的传统方法,这里只作简单介绍;最后运用模态测试技术对理论计算进行了校核.结果表明,理论计算和模态测试值基本吻合,这为今后对倍捻锭子的进一步研究提供依据.     

滚齿机传动系统动态特性的计算分析

本文讨论了滚齿机传动系统计算模型建立的方法、依据和存在的问题。并应用处理多分支轴系扭振计算的传递矩阵方法,计算了该系统的固有频率、振型和受迫振动,且用实验加以验证。文中还初步研究了当改变飞轮参数时对系统动态特性带来的影响。     

高速电主轴转子系统临界转速的计算与分析

目的为减小传统传递矩阵法计算高速电主轴转子系统临界转速产生的误差,分析高转速对主轴系统的影响,解决传统矩阵法运算精度降低的问题.方法以170SD30电主轴作分析对象,考虑陀螺力矩和剪切等影响因素,利用Riccati传递矩阵法建立电主轴理论模型,同时运用Matlab编程并计算高速电主轴前3阶临界转速和固有频率等动力学参数.结果仿真数据与实验数据对比,Riccati传递矩阵法与实验结果最大误差为7.2%,比传统传递传递矩阵法精度提高了2.3%.结论验证了Riccati传递矩阵法准确性与可行性,提高了传递矩阵法的计算速度与计算稳定性.     

计算多跨轴的频率与振型中,传递矩阵法的改进

传递矩阵法常用于计算多跨转子的临界转速、振型及不平衡响应。由于计算机字长是有限的，从某些转速开始，所算得的振型会严重失真，剩余力矩也会出现不规则的跳动现象，从而使计算结果失败。本文分析了产生这一现象的原因，并提出了用校正矩阵法可以成功地补偿有效数字的损失。经过校正矩阵的修正，可使振型及剩余力矩的计算得到比较正确合理的结果，从而在计算机字长有限的条件下，可以用传递矩阵法计算跨数更多的轴系的高阶频率及振型。 本文还提出了一种中部余量法，在一定条件下也可以改善计算的结果。文章最后给出一个多跨轴的计算实例，从实例中可以看出传递矩阵法的失效及用校正矩阵法修正后的合理结果。 本文所提出的方法，对于用传递矩阵法计算诸如柔性转子的不平衡响应等振动问题时有参考意义。     

长轴系舰船中轴系找中工艺探讨

大型舰船为获得较大动力以及从船舶可靠性发面考虑,都采用CODAD模式,即四台柴油机联合动力装置,每舷侧由前后两台柴油机通过万向联轴器将动力传递给一台齿轮箱,然后由齿轮箱输出给轴系,最后传递到可调桨,推动舰体移动。因此随之而来的较长轴系的精确安装给施工带来很大难题,本文就以此为例,主要从现场施工中理论结合实际解决了轴系找中、轴系镗孔中难点,为保证后续轴系顺利校中、安装打下基础。有针对性的提出轴系施工中作业准备、注意事项、解决办法,有益于提高施工质量并缩短船舶建造工期。     

计算多转子系统临界转速的整体传递矩阵法

提出了整体传递矩阵法中耦合单元的概念，导出了各向同性和各向异性耦合单元的传递矩阵，并给出了几个算例。整体传递矩阵法是取各转子状态向量的集合作为系统的状态向量，各转子同时对系统状态向量进行传递，求得多转子轴系的整体传递矩阵方程，代入整体边界条件进行求即可得到多转子轴系的临界速。与子结构传递矩阵法相比，整体传递矩阵法不必将多转子系统在耦合单元处分割开来，示引入未知内力和位移，也不必建立分割处的平衡方程或变形协调条件。