薄圆平板与薄圆柱壳连接附加弯矩的简化算法

根据弹性力学薄板与薄壳理论推出受内压下,薄圆平板与薄圆柱壳连接处的附加弯矩为无量纲参量λ=h/dt(1/2)及η=t/d的函数。在工程中实际用到的λ范围内,可以推得一种附加弯矩的简化计算公式,从而可以迅速和方便的算出板中最大应力与挠度,以及与板相连接的壳体中的最大弯曲应力。这种简便算法对一般工程设计具有足够的准确度。     

内伸封闭式接管边界效应理论模型

通过简化в.в.новожилов的薄壳理论微分方程，导出了一个简化的扁球壳理论微分方程，从而建立了特殊内伸封闭式接管的边界效应理论。利用本文提出的求解方程，可以对类似的问题进行有效的理论分析。     

具有薄壳理论同样精度的圆锥壳简化解

采用新的变量转换公式，通过量级分析，略去h/R量级的小量，从而将圆锥壳有矩问题求解的基本微分方程式转换成一个二阶复常系数的常微分方程式，求解该方程式，导出了具有薄壳理论同样精度的圆锥壳的简化解，这一简化解较圆锥壳的精确解简单，无须利用复杂的贝塞尔函数，与具有√h/R精度的等效圆柱壳的解相比，其精度同精确解一样为h/R，该简化解可用于圆锥壳的边界效应，以及锥－柱，锥－锥结合壳结合处的应力计算分析。     

装配式钢结构梁柱内套筒组合螺栓连接节点力学性能研究

为深入研究装配式梁柱内套筒组合螺栓连接节点力学性能,采用理论分析方法推导了组合螺栓连接节点的初始转动刚度计算公式,对7个节点试件建立了ANSYS有限元模型进行单向静力加载数值模拟分析.研究了内套筒厚度、端板厚度、加强肋板、制作误差等对节点力学性能的影响.研究结果表明,节点刚度随内套筒厚度增加而增大,增加内套筒厚度是提高节点刚度的有效手段,但内套筒厚度过大不够经济,建议实际工程中,内套筒厚度大于柱壁厚度2,mm;内套筒与柱壁安装间隙过大会显著降低节点刚度,应尽可能减小制作误差,将内套筒与柱壁安装总间隙控制在4,mm之内;端板厚度对节点初始转动刚度影响不明显;节点初始转动刚度理论计算公式与有限元数值计算结果取得了较好的一致性.本文研究内容可为装配式钢结构梁柱连接节点的理论分析和工程应用提供参考.     

立式圆柱壳受液压荷载的极限分析

本文根据文献[6]的概念,对受液压的立式圆柱壳进行了极限分析。计算时以薄膜理论为基础,考虑了壳的实际支承情况进行弯曲效应的修正,并利用溥壳的厚度和半径的比值为小参数的特点,得到了一个简单的理论公式: P_0=γH=(σ_th)/R[1+α(h/R)~(1/3)]。其中:α=0.97,0.75,0.62,0.47分别相当于G=H/R=2,3,4,6底周支承为嵌固的情况。为了探讨上式的情况,在相应的(二),(四)部分中,也进行了薄膜理论解和Mises屈服条件近似解。最后在(五)部分中,对几种方法的极限荷重值,速度场的形式和塑性区分布和内力等进行了比较。从所得结果中,说明了所得结果是良好的。     

惯性熵理论在横观各向同性圆柱壳中的应用

在横观各项同性圆柱壳热弹耦合的自由振动问题中应用惯性熵理论,引入3个位移函数将自由振动问题的方程简化为4个二阶常微分方程,用含复宗量的修正贝塞尔函数解得到位移、温度和应力的表达式.结合圆柱壳内外表面自由的边界条件,得到圆柱壳自由振动频率方程.选用锌作为介质,通过数值计算圆柱壳无量纲最低阶频率发现:中径与长度之比较大的圆柱壳中,其厚度的变化对自由振动最低阶频率的影响较大;轴向半波数较大的模态下,圆柱壳厚度对最低阶频率的影响相对较大;圆柱壳壁越薄,周向波数的影响越大;最低阶频率会随着周向波数的增大先减小而后增大;周向波数的增大会将圆柱壳厚度对频率的影响放大.研究表明,惯性熵理论可更方便用来解决热弹耦合动力问题.     

引力场方程的新标架形式及定域化的引力场能量动量张量

本文通过引入标架空间定叉了引力场场强张量和引力场拉格朗日密度,根据最小作用量原理导出了引力场运动方程的一种新的半度规形式(或称标架形式)及具有标架空间和坐标空间的双重协变的引力场能量动量张量.我们用这种定域化的能量表达式和球对称真空外部场席瓦兹希德解(当β1+β2=0,B3=0时)计算出在r≥R区域中的球对称引力场的总能量为E=MC2 1-√1-2GM/C2R/1+√1-2GM/C2R.它把爱因斯坦引力理论作为一个特例(满足条件β1=β2=β3=0)包含其中,是对爱因斯坦度规引力理论的重大发展.本文通过求解球对称真空外部场解得到以下结论:满足条件β1+β2=0,β3=0时的球对称真空外部场解就是席瓦兹希德外部解,基于球对称真空外部场解的任何检验Einstein引力场方程的实验验证都无法确定Einstein引力场方程是唯一正确的.最后根据粒子在引力场中的运动方程确定了待定常数的值为β1=2β,β2=β3=0.本文得到的引力理论与平移引力理论具有相同的形式.本文建立的引力理论采用的几何是黎曼几何,没有采用平移引力理论中的weitzenbock几何,并且对其中的能量问题和待定常数问题作了更深入的讨论.     

全对称球形机器人的设计及动力学分析

针对球体不存在失稳的特性,提出一种完全对称结构的球形机器人.该球形机器人由2个电动机驱动2组螺旋传动机构带动球壳滚动实现直线运动,并通过改变球内部分的重心位置实现转弯.建模型时,将球壳与内部机构分离,把球内部分完全看成是球壳的驱动力,使理论分析得以合理简化,实现了利用力学的达朗贝尔-拉格朗日变分原理和非完整系统理论对球形机器人动力学的精确解算.通过对它的直线运动、转弯运动、爬坡能力等进行了具体分析,证明了该设计的可行性,并确定了影响该球形机器人运动性能的参数.     

浙北沿海嫁Cellana toreuma(Reeve)年龄与生长的研究

根据 1996年至 1999年间浙北沿海逐月采集所得 2 573枚嫁盄可数可量性状测定资料进行年龄和生长的研究,结果表明 :本海区嫁盄的年轮形成周期为一年,年轮形成期主要在 1月份：壳长、壳高、壳宽与贝壳顶至壳后缘的最大距离成线性关系,其回归方程分别为： L=1.109 4R＋ 1.268 7(r=0.980 1),H=0.508 5R＋ 0.420 5(r=0.969 6),B=0.494 5R＋ 1.092(r=0.961 3);体重与贝体各维数间的最优方程为 W（干重） =0.166 4L0.98 12H0.608 2B1.495 9(r=0.990 6)。用单一维数来表示时 W与 L指数关系最佳 ,因此 ,实际应用时可采用 W′ (湿重 )=0.039 0L3.432 4(r=0.948 7),W（干重） =0.034 6L3.240 9（ r=0.966 9） ,G（干肉重） =0.004 1L3.231 4(r=0.974 2)。其生长可用 Logistic生长方程 Lt=6.149 2/（ 1＋ e2.135 4－ 0.081 36t） (r=0.983 2)拟合。其壳长生长曲线的拐点为 26.25月龄,其生长速度和加速度曲线能反映生长过程的变化特征。合理采捕的生物指标拟规定以采捕季节为 4至 6月份,贝体规格为壳长 3.781 3～ 4.013 4 cm为宜。     

六阶含参微分方程Dirichlet边值问题解的存在性

文章主要运用临界点理论和Morse理论,得到一类六阶含参微分方程Dirichlet边值问题解的存在性和多解性结果,考虑的具体问题为：-u^（6）（t）＋αu^（4）（t）-βu″（t）＋γu（t）=λf（t,u（t））,t∈[0,1],u（0）=u（1）=u″（0）=u″（1）=u^（4）（0）=u^（4）（1）=0,其中f：[0,1]×R→R连续,α,β∈R,γ,λ∈R^＋是参数,并满足条件α/π^2＋β/π^4＋γ/π^6〉-1,-3π^4-2απ^2〈β〈-3γ/π^2,α〉3γ/2π^4-3/2^π2,则当λ在某具体区间内时,上述边值问题有多个解.     

聚苯乙烯/聚邻甲基苯胺核-壳结构微球的制备及其电流变性能的分析

通过种子溶胀-释放法制备了聚苯乙烯/聚邻甲基苯胺(PS/PMANI)核-壳结构微球,并且通过采用不同粒径的PS种子微球实现了对核-壳结构粒径的调控。用扫描电子显微镜(SEM)和傅里叶红外光谱(FT-IR)测试对其形貌和化学结构分别进行了表征。将制备的核-壳结构微球作为电流变响应材料,研究了粒径变化对其电流变性能的影响。结果表明,成功制备了单分散核-壳结构微球,相同投料比(PS∶MANI=3∶1)条件下,随PS种子微球粒径增加,PMANI壳层的厚度也逐渐增加。不同粒径微球的电流变液均能表现出良好的电流变效应,且随着微球粒径及壳层厚度的增加,其电流变液在相同电场下具有更高的电流变效率。     

扁球薄壳在大挠度下的动力学行为

根据薄壳非线性动力学理论,由扁球薄壳大挠度基本方程,在周边固定夹紧的条件下,用修正迭代法求出二次近似解析解,把大挠度解作为扁球薄壳的初挠度处理,推导出扁球薄壳在大挠度下的非线性动力学基本方程。利用扁球面壳的非线性动力学变分方程和协调方程,在夹紧固定的边界条件下,用Galerkin方法得到一个含二次、三次项非线性受迫振动微分方程.通过求Melnikov函数,给出可能发生混沌运动的条件.通过数字仿真绘出平面相图,证实混沌运动的存在.     

薄壳弹塑性稳定性基本方程

在壳体理论的研究中,可以考虑各种不同因素如横向剪切、厚度变化等的作用,而从不同的假设出发来归结所需的方程.本文就横向变形可以忽略的情况,在工程应用中大量使用的近似假设下归结出大挠度方程.这类方程在许多柱壳、球壳、锥壳的应力计算和稳定性分析中已广为采用,且利用本文导出的张量方程也很容易写出其他形状壳体的具体方程.     

一类带有两个参数变号四阶多点边值问题的正解

应用拓扑度理论及下解的方法,讨论了以下带有两个参数的四阶多点边值问题u(4)(t)+βu′′(t)-αu(t)=μh(t)f(t,u(t),u′′(t)),0相似文献   

象山港毛蚶(Arca submerata)年龄与生长的研究

象山港毛蚶年轮的形成周期为一年、形成时间主要在1月份。贝壳边缘增长率α=R-Rn/R计算式可作为确定贝壳年轮形成时期的理论指标。体重与贝体各维数之间相关式的最优方程为W=10~(-4)×7.782L~(0.1947)H~(0.3387)B~(2.4465),实际应用时可采用W=10~(-4)×9.258B~(2.97875)。毛蚶壳长生长方程为L=39.2739/1 e~(2.1394)-0.713889t。根据毛蚶壳长以及体重在生长过程中的变化特征等生物学指标为依据,确定最佳起捕年龄为40至43月龄,规格大小28mm至34mm。采捕季节规定为12月—3月为好。     

水稻纹枯病流行的时间动态模拟分析

通过田间小区试验获得水稻生长季节中纹枯病(Rhizoctonia solani)相对严重度(x)随时间(t)而变化的动态消长曲线,用Epitimulator软件计算出单分子、逻辑斯蒂、龚伯茨和理查德拟合模型.根据各模型的检验参数分析比较4种理论函数对纹枯病进展曲线的拟合性,发现单分子函数的拟合性最差,龚伯茨函数优于逻辑斯蒂函数;当确定适当形状参数m值时,用理查德函数可获得纹枯病发展动态的最优拟合模型,其决定系数最高而卡方值和均方根误差值最小.在实验中设置了3个纹枯病接种处理并获得3条病害进展曲线,用理查德对它们进行拟合所得到的拟合模型分别是:x=[1 0.187 4 exp(-0.213 9 t)]~(-20.5699)±0.0170(m=1.048 6,R=0.982 2,X~2=0.010 9) x=[1-0.690 3 exp(-0.210 3 t)]~(3.6881)±0.0198(m=0.728 9,R=0.988 5,x~2=0.010 9) x=[1 0.636 4 exp(-0.431 6 t)]~(-8.0703)±0.0277(m=1.443 3,R=0.988 2,x~2=0.015 6)     

深潜器耐压壳极限强度的模量算法

通过引入承压球壳变形的对称性假设,将承受均匀外压球壳的理论表达简化为筒形板及弹性基础梁的数学模型.引入参数,将切线模量理论等多种模量理论统一表达,在材料应力应变曲线的基础上,得到模量因子曲线和相应的解析表达式.以切线模量理论和双模量理论为例,将2种模量理论应用于钛合金球壳的承载力计算,并将计算值与实验结果进行比较,得出模量理论在耐压壳极限强度计算问题上的有效性和适用范围,为深潜器的初步设计提供参考.     

单壳体潜艇球柱组合壳结构强度特性研究

针对单壳体潜艇的球柱组合壳结构的强度特性,分别采用无矩和有矩理论建立了结构构件的力学模 型,推导了结构位移和转角的精确解.结合连接处的变形协调条件,给出了组合壳结构连接处的位移和转角公式.通过实例计算,分析了各项结构参数变化对组合壳强度的影响,结果表明:组合壳结构中的轴向力是诱导结构变形的主要因素,在连接处附件结构将产生两个变形拐点,其中近柱壳拐点为危险点.     

薄壳弹塑性理论的近似计算

本文应用能量变分方法進行了綫性硬化材料的薄壳彈塑性分析。彈塑性内力功的計算采用将彈性功迭加一个折减的塑性功: t=integral from n=-h/2 to h/2 integral from n=0 to e_i σ_ide_idz=integral from n=-h/2 to h/2〔1/2Ee_1~2-1/2Ee_iω(e_i-e_T)〕dz 于是将考慮材料硬化的問題轉化为一个彈性問題迭加一个理想塑性問題,以此獲得壳体單元的彈塑性内力功的計算公式为: t=2/3E_1(P_εh P_x h~3/12 λσ_T/2{integral from n=-h/2 to h/2〔|e_1| |e_2| |e_1 e_2|〕dz-e_Th}在P_(εx)~2=P_εP_x的特殊情况下为式中λ=1-E_1/E,E_1是线性硬化模数,P_ε、P_x、P_x是应变ε和x的二次齐次函数。所设定的变位函数中的待定参数由变分方δ11=0确定,其中11是总势能。此方法适用于旋转薄壳的轴对称变形问题。例题计算说明采用此方法可以简单地获得描述各种线性硬化情况的计算公式。圆柱壳受环状集中力弯曲的计算结果与的结果符合,但是本方法的计算工作量要少得多,且力学概念也比较容易理解,因此易于扩充解题的范围。     

受内压热超弹性球壳的不稳定性

应用有限变形弹性理论分析了受内压作用的不可压热超弹性球壳发生非对称变形的不稳定性问题.当内压较小时,薄壁球壳发生对称的均匀膨胀变形;当内压大于某一临界值时,产生复杂的非对称变形,其一部分膨胀变形很大,而另一部分仅仅是轻微膨胀,且其形状逐渐远离球形,且此时的变形是不稳定的.厚壁球壳总是发生稳定的均匀膨胀变形.根据球壳的变形曲线,给出了球壳发生不稳定变形的临界厚度.同时,讨论了温度场对球壳变形的影响.