5.O Mt·a-1常减压蒸馏装置常压加热炉改造

加热炉是常减压蒸馏装置主要的能量转换设备,其热效率对装置加工能耗影响较大.就此对兰州石化公司5.0Mt·a-1常减压蒸馏装置常压加热炉热效率低的原因进行了分析,并实施了一系列技术改造(完善)措施,使常压加热炉热效率由87.58%提高到89.88%,降低了燃料消耗.     

500万t/a常减压装置常压塔顶换热器、常压炉局部改造

随着加工原油的轻质化,兰州石化公司500万t/a常减压装置常压塔顶负荷达到上限,常压塔的操作压力高达0.150MPa,常压塔顶常顶油气-热媒水换热器E-504出口温度上升,部分油气相变直接后移至空冷器,对空冷器的腐蚀加剧;换热终温下降,常压炉负荷上升,对流室取热不足,常压炉热效率长期较低。为此,对常压塔顶热媒水换热器以及常压炉对流室炉管进行了技术改造,降低了常压塔的操作压力,空冷器的腐蚀明显改善,常压加热炉效率上升。     

5.5Mt.a-1常减压装置的节能降耗措施

常减压装置是炼油厂最大的能耗装置之一,约占炼油总能耗的25%-30%,因此,降低常减压装置的能耗对炼油厂节能具有重要意义.介绍了某厂新建5.5Mt.a-1常减压装置在节能降耗方面所采取的措施.     

常减压蒸馏装置节能改造

本文对常减压装置节能技术改造情况做了全面介绍,并提出了改进工艺流程,降低工艺总用能;回收烟气余热,提高加热炉热效率;优化换热网络,提高装置热回收率是降低常减压装置能耗的三个关键性措施.     

120万吨/年常压蒸馏装置低余温热利用改造

1余热分析现有水处理站一套,采用反渗透的处理工艺,需将新鲜水由13℃加热到25℃,目前采用蒸汽加热。采用脱离子水为中间介质,用加热脱离子水循环,取产品的余热用来加热新鲜水,在常压装置设一个热水站．用脱盐水进行换热。     

5.0Mt/a常减压装置设备更新改造

简述了常减压装置进行的5.0Mt/a设备更新改造内容,并对装置改造后的标定结果进行分析,找出装置改造后存在的问题,并提出改进建议。     

提高炼油企业常减压装置加热炉热效率的有效途经

从提高加热炉热效率出发,针对炼油企业常减压装置加热炉的生产情况,通过对加热炉的烟气氧含量即过剩空气系数的控制以及排烟状况调查,经过分析并对照生产实际,找出了影响加热炉热效率的可能因素,对提高加热炉热效率的有效途径进行了探讨.     

CSP加热炉炉辊辊环改造及优化

CSP加热炉中辊环与板坯直接接触,因此,辊环的位置、形状、材质及性能对炉辊受力,板坯表面质量都有重要的影响.目前,CSP加热炉炉辊辊环存在的问题主要有辊环掉快、烧损、结瘤、压延,造成炉辊受力不平而弯曲,板坯表面氧化铁皮压入、跑偏等均会引起热轧薄板的表面质量及板型问题,尤其在冷轧基料上反映比较突出,因此,在实施质量一贯制...     

现场总线控制系统在常减压蒸馏-氧化沥青联合装置上的应用

将现场总线控制系统FCS (FieldbusControlSystem)应用于胜华炼厂常减压蒸馏 氧化沥青联合装置上。该控制系统用数字信号代替传统的模拟信号 ,将现场管理和过程控制统一起来。实际运行表明 ,各种控制策略组态运行良好 ,不同组态软件之间的连接工作正常 ,保证了该装置的安全生产。     

小本体聚丙烯装置改造进行1-丁烯聚合

通过对公司现有丙烯聚合釜设备和控制系统进行改造,并进行丁烯聚合实验。结果表明,经过改造后的丙烯聚合釜可以满足聚丁烯生产要求,合成的聚丁烯全同含量可调,单釜转化率可以达到60%以上,同时对暴露出来的部分问题提出了解决方案。     

吉林油田热电厂1号机组温度冷端补偿装置改造

文中吉林油田热电厂1号机组温度补偿装置由于安装设计时遗留下来的缺陷,针对长期以来主汽及减温水等重要温度显示偏差太大,显示各异造成运行人员判断失误,以致于时长造成主汽温度超温事故,后果严重.使电厂的经济运行失去保障,同时也浪费了大量资金.为此我们对温度补偿装置进行了改造,并对温度参数进行全程跟踪,为现场的安全稳定运行提供了有力的保障.为我厂节省了大量的资金.     

海洋真菌Fusarium sp.#ZZF51的次级代谢产物二(5-丁基-2-吡啶甲酸-N1,O2)合铜(II)的抑菌抗癌活性研究

从南海红树林内源真菌Fusarium sp.#ZZF51的培养液中分离得到一金属铜络合物(1),通过波谱数据和单晶衍射数据解析其结构为:二(5-丁基-2-吡啶甲酸-N1,O2)合铜(Ⅱ),它是首次从自然界中被发现.体外活性实验初步表明:络合物(1)对四种细菌(金黄色葡萄球菌、枯草芽孢杆菌、大肠埃希氏菌和肠炎沙门氏菌)和三种癌细胞(KB、KBv200、HepG2)具有较强抑制活性,前者最低抑菌浓度(MIC值)分别为12.5、25、12.5和50 μg/mL,后者IC50值分别为3.54、3.68和25.12 μg/mL.     

Cu(Ⅱ)促进海洋真菌Fusarium sp.ZZF51产生代谢产物二（5-丁基-2-吡啶甲酸-N1,O2）合铜(Ⅱ)的研 究

 从南海红树林内源真菌Fusarium sp.ZZF51的培养液中分离得到一金属络合物（1）,通过波谱数据和单晶衍射数据解析其结构为二（5-丁基-2-吡啶甲酸-N1,O2）合铜(Ⅱ)。为提高其产量,研究了Cu(Ⅱ)对络合物（1）产量和菌株生长的影响,结果表明：在参与真菌Fusarium sp.ZZF51代谢活动的过程中,Cu(Ⅱ)能显著促使络合物（1）的产生,但对真菌的生长影响甚微。     

1—苯基—3—甲基—4—苯甲酰基—5—吡唑啉酮(HPMBP)与金属离子配合物的结构研究——(Ⅲ).S_m(PMBP)_3·2H_2O的晶体结构

标题化合物通过S_m(NO_3)_3·6H_2O与HPMBP在碱性溶液中反应制得。晶体属单斜晶系,空间群P21/n,a=1.5057(5),b=1.4646(8),c=2.4315(9)mm,β=102.06(3)°,V=5.244mm_3,Z=4,R=0.097。     

新型Cu(II)-邻菲咯啉-丁二酸三元配合物:[Cu(phen)2L](H2L)*5H2O(1)和[(phen)2CuLCu(phen)2]L·10H2O(2)的合成及晶体结构(H2L=丁二酸(C4H6O4))

合成了两种新型Cu(II)-邻菲咯啉-丁二酸三元配合物, 即[Cu(phen)2L](H2L)*5H2O(1)和[(phen)2CuLCu(phen)2]L*10H2O(2), 它们均属三斜晶系, 空间群为P1(no.2), 晶胞参数分别为:(1)a=10.282(3), b=12.141(3), c=14.233(4) (A),α=78.55(2)°,β=76.50(2)°,γ=84.29(2)°,V=1 690.7(9) (A)3,Z=2,R=0.102 1,wR2=0.138 7;(2) a=12.943(2),b=14.436(2),c=17.974(3) (A),α=75.128(9)°,β=69.030(9)°,γ=69.02(1)°,V=289 6.2(9) (A)3,Z=2,R=0.097 6,wR2=0.224 0. 结构分析表明,每个Cu原子与分属于2个邻菲咯啉配体的4个N原子和来自丁二酸根的2个O原子形成配位数为6的畸变八面体CuN4O2. 配合物(1)中配位分子间通过芳环堆积作用形成平行[011]方向的一维超分子链,超分子链之间通过结晶水分子的氢键作用形成二维层,并进而堆积形成一维隧道和三维骨架,丁二酸分子和其余结晶水分子位于隧道内. 配合物(2)中丁二酸根桥联的双核配阳离子借助芳环堆积作用形成平行于(010)面的正电性二维层, C4H4O42-离子和结晶水分子位于正电层之间并形成负电性二维网络层.