关于横向冲刷清洁光管管束的放热计算

本文着重研究锅炉对流受热面中清洁光管管束的放热计算。首先,简要地论述对流换热计算的基本准则方程。作者分别对错列与顺列管束,就其放热规律及放热计算中各物理参数之间的关系进行了比较详细地研究,引用国外比较成熟的两种计算方法与有关资料和数据,对数据处理及其相应的充许误差范围,做了详细地分析,对有关准则数的变化范围及相应的指数和比例系数的确定,进行讨论,并对建立清洁光管管束的放热计算式提出具体的看法与建议。     

列管平直波纹翅片的阻力和放热性能

本文对列管平直波纹翅片传热表面气侧阻力和放热性能进行了试验研究。直接从传热系数 K的测定值中将气侧放热系数α_c 分离出来,从而避免了测量平直波纹翅片平均壁温的困难。对于三种不同几何参数的试件,针对阻力和放热性能,本文将试验数据整理成了各自的准则方程,方程可供这种型面的换热器设计计算之用。     

二侧流道相同的间壁式换热器传热试验研究

对二侧流道相同的间壁式换热器的放热,应由试验建立准则方程。本文提出了一种试验数据处理的有效方法——逐次逼近法,阐述了此法的由来和依据。并以此法为指导,进行了传热的试验布置和测量,从而可以不测壁温(难以测取),用常规测量手段及仪表测取数据,经处理建立了准则方程。     

自由运动放热的基本准则式

现有的实验准则式存在着分岐。但由于采用的整理方案不同,难于直接比较。文章探讨了比较现有实验准则式的最便利的整理方案;重新整理了不同介质、不同温压及热流方向的实验数据。在流动层流的区段内,获得下列准则式:沿横园柱放热,N(?)w=0.50(Gr·Pr)_w~(1/4)沿平坚壁放热,N(?)w=0.57(Gr·Pr)_w~(1/4)这种准则式概括了现有实验范围的各种数据,并且仍保待了不加修正系数的简单形式。文章根据新整理方案获得的结果,肯定了沿横园柱放热与沿平坚壁放热二种准则式的实用差别,并进一步讨论了沿平坚壁放热与沿坚园柱放热的差别及准则式的适用范围。     

沿竖圆柱的层流自由运动放热(恒壁温)

关于自由运动放热的现有文献常忽略竖园柱及竖头平壁之间的差别。本文把边界层动量积分方程式及热平衡方程式推广于竖园柱的自由运动放热。在此基础上获得了层流放热时的近似介。最后,本文得出:1.以竖平壁层流自由运动放热为基准的,竖园柱放热的修正系数。这种修正系数在P_r数小和x/d大时有很大的数值。2.竖园柱和竖平壁放热之间的差别可以忽略时的条件。3.整理实验结果时,相似准则间的有利组合。     

竖直管内二元混合蒸汽凝结放热的实验研究

在分析二元混合蒸汽凝结放热机理的基础上，建立混合蒸汽凝结放热模型，分析微分方程组的无因次数，推导出竖直管内二元混合蒸汽膜状凝结放热的特征量，并通过对乙醇／水混合蒸汽的凝结放热实验研究，得到了一个适用于乙醇／水混合物系的凝结放热通用准则方程，同时，应用平衡设计方法进行乙醇／水混合蒸汽冷凝器的设计，对本实验所得凝结放热准则式和传统的竖直管内蒸汽凝结放热准则式加以比较，结果表明本实验准则式的计算精度明显提高。     

基于立体靶标的摄像机标定方法

为获取视觉测量系统中二维图像到三维空间位置的变换关系,提出一种基于立体靶标的摄像机标定方法.针对无畸变小孔成像模型,使用最小二乘法求解初始投影矩阵后通过LM准则对其优化;根据多张图像对应的投影矩阵,求解摄像机内参数及各相应外参数;引入二阶径向畸变模型,建立理想图像坐标和实际图像坐标间的方程求解初始畸变系数;使用LM准则...     

带有分片光滑系数的三维椭圆型方程的积分插值法

本文讨论了带有分片光滑系数的三维椭圆型方程的积分插值法,导出了相应的差分格式及误差估计式,证明了收敛性定理。     

正常情况法空气横掠管簇放热试验研究

应用正常情况法对六种管簇结构进行了交雷诺数换热试验,提出了试验结果的准则方程.对五种管簇结构进行了纵向各排的放热试验,作出换热系数随纵向深度的变化曲线.文章介绍了正常情况法的试验原理和试验方法,并对其优越性及适用条件作了评述.     

JS—2磁流体发电机电极的温度场与热应力的数值分析

本文以JS-2磁流体发电机的一种陶瓷电极和二种金属电极为例,从工程角度描述了求解电极温度场及热应力的控制方程。给出了相应的热边界条件和位移约束条件。文中特别指出,由于通道中强磁场和强电场的存在,一方面由于哈特曼效应和气流分层化使燃气向通道壁的放热系数减小,另一方面由于附面层内电流的焦耳热使放热增强,其对流放热系数的修正由数学关系式给出。文中并根据理论分析和实验结果对电极内部由于非均匀分布的电流的焦耳效应作了讨论,确定电流沿壁面按指数规律分布,其焦耳效应作不均匀内热源计入运算。对导电燃气和电极壁面热辐射对应的放热系数文中也作了估计。文中的计算采用有限单元法进行。材料的物性认为是随温度变化的函数。用迭代方法达到温度分布与选取物性的耦合。燃气热力性质和流动状态系依据燃气组分计算及通道准一维计算的结果。文章计算结果给出了电极上的等溫线分布和热应力分布。为分析电极结构的合理性和进行新电极的设计提供了理论依据。     

1045钢淬火时温度场的数值模拟

基于实验测定的1045钢淬火冷却曲线,应用有限差分原理和非线性估计法对非线性导热方程的逆问题进行了求解,给出了一种求解钢淬火时非线性表面换热系数的方法;应用数学转换方法计算了1045钢在连续冷却时奥氏体、珠光体、贝氏体和马氏体的体积百分数.应用有限元分析软件ANSYS计算了1045钢淬火时具有相变和非线性表面换热系数的温度场.研究表明,钢淬火时的温度场、导热与换热是非线性的,温度场的计算结果和实验结果比较吻合.     

基于边界移动法的高炉炉缸侵蚀监测模型

基于预埋在高炉炉缸内热电偶反馈的温度数据,联合数值传热计算和最优化理论的梯度下降法寻找最优化的边界移动步长因子,建立了高炉炉缸侵蚀监测模型.应用建立的模型可有效求解未知边界的传热反问题.将热电偶反馈的监测数据作为输入数据,应用建立的炉缸侵蚀监测模型对其进行未知边界问题反演求解,计算得到了炉缸内衬侵蚀形貌和残厚.把已知炉缸侵蚀形貌和相应的热电偶测温数据的高炉炉缸作为校验模型样本,模型预测与样本的侵蚀形貌对比表明其相对误差平均值为3.6%,确认了炉缸侵蚀监测模型的可靠性.     

西北地区居住建筑节能外墙构造热稳定性研究

利用墙体热工系统分析了节能外墙构造方式对围护结构延迟和衰减作用的影响,以银川地区居住建筑为例,计算了具有相同传热系数和热惰性指标的不同构造方式的墙体对室外温度扰量的延迟时间与衰减倍数,比较分析了三种墙体的保温方式对室外温度扰量平抑能力的差异.分析结果表明,墙体构造方式对热稳定性有明显的影响,其中外保温构造衰减倍数最大,而夹芯保温构造延迟时间最长.     

吸收式热泵最佳泵热率与泵热系数及传热面积间的关系

考虑工质与热源间的不同传热系数，分别导出第Ⅰ类和第Ⅱ类吸收式热泵的最佳泵热率与泵热系数及总传热面积间的关系，讨论了传热面积的优化问题。所得结果对吸收式热泵的优化设计具有一定的指导意义。     

深部岩体水热弱化修正及其因素确定方法

深部岩体单轴抗压强度受到水和地温的影响,目前采用岩石的软化系数来表征水热弱化作用,但软化系数为一定值;为了反映含水率和温度变化对岩体强度的动态影响,定义了两个新的变量,水弱化系数和热弱化系数;并通过试验方法和相似系数方法来确定新的变量。结果表明,定义的变量随含水率和温度的变化而变化,能够反映了深部岩体水热弱化损伤的本质,得到的结果可为工程实践提供指导。     

聚酯反应器的流动特性与传热的研究

EG/PTA酯化反应大多在带导流筒换热器的搅拌槽内进行 ,搅拌槽的传热特性是影响酯化的重要因素。本实验在直径为 0.5m带导流筒的搅拌槽内 ,使用 5叶CBY螺旋桨 ,以水为物系 ,分别测量了在常温下及沸腾前后搅拌槽的功率准数和循环流量准数 ,研究了沸腾对这两个准数的影响。测量了沸腾状态下酯化反应搅拌槽内的总传热系数并回归得到了换热器管内外传热膜系数的关联式。所得到的传热关联式可以为相似构件的搅拌反应器的设计和优化提供参考。     

用于高温高压剪切流场的Gardon计研制

传统Gardon计一般为薄壁康铜片结构,通常应用于辐射热流的测量。当应用在高压对流环境中,存在承压能力不足、受对流加热不均匀性影响的问题。从Gardon计基本原理出发,以数值仿真分析了康铜箔厚度对传热特性的影响,推导了对流环境测量误差与对流换热系数和灵敏度系数的明确显式关系;并利用数值计算验证了其正确性。根据理论分析,设计并研制了适用于电弧风洞流场的Gardon计和复合型热流传感器,后者集成了Gardon计和水卡计的功能,可同时用两种方法测量表面热流。标定实验结果显示,传感器样件均具有较好的线性度(小于1.5%)和时间常数,水卡计经固定系数修正后与标准热流相对误差小于3.7%,当戈登计受对流换热影响较大时,可为其提供参考。     

半埋热油管道传热研究

受飓风、暴雨、泥石流等恶劣天气的影响,埋地管道可能局部处于半掩埋状态。目前半埋管道传热计算多采用“线性插值”模型。建立了半埋热油管道的流（空气水）—管—土耦合传热机理模型,并利用数值模拟手段对不同条件下管道的传热特性进行了研究。结果表明,管道的总传热系数、出口温度和土壤蓄热量与管道的相对埋入面积呈明显的非线性关系;线性模型与机理模型的计算结果在趋势与数值方面均具有较大偏差;管道刚好完全掩埋时与完全不掩埋时相比,总传热系数出口温度的差异较大,且管径越大,差异越显著;当环境流体的温度较低时,管道出口温度对相对埋入面积更敏感。     

A novel method to improve the performance of heatexchanger——Temperaturefields coordination of fluids

The methods to enhance the heat transfer in heat exchanger may be classified into two levels: one is to improve the heat transfer coefficient; the other is to upgrade the whole arrangement of the heat exchangers. For the second level, the performance of heat exchanger can be upgraded by increasing the coordination degree between the temperature fields of cold and hot fluids. When the temperature distributions are similar to each other, the temperature difference field (TDF) is more uniform, which means that the temperature fields are more coordinated with each other. For the cross-flow heat exchanger, rearrangement of the heat exchange surface area should improve the heat transfer effectiveness, which is even equal to that of the counter-flow heat exchanger when the surface area is reassigned optimally. For the multi-stream heat exchanger, the thermal performance is also dependent on the uniformity of the TDF, and the parallel-flow arrangement may achieve higher heat exchange effectiveness than the counter-flow arrangement, which indicates that the performance of heat exchanger depends on the coordination degree of temperature fields instead of the flow arrangement.     

A novel method to improve the performance of heat exchanger——Temperature fields coordination of fluids

The methods to enhance the heat transfer in heat exchanger may be classified into two levels: one is to improve the heat transfer coefficient; the other is to upgrade the whole arrangement of the heat exchangers. For the second level, the performance of heat exchanger can be upgraded by increasing the coordination degree between the temperature fields of cold and hot fluids. When the temperature distributions are similar to each other, the temperature difference field (TDF) is more uniform, which means that the temperature fields are more coordinated with each other. For the cross-flow heat exchanger, rearrangement of the heat exchange surface area should improve the heat transfer effectiveness, which is even equal to that of the counter-flow heat exchanger when the surface area is reassigned optimally. For the multi-stream heat exchanger, the thermal performance is also dependent on the uniformity of the TDF, and the parallel-flow arrangement may achieve higher heat exchange effectiveness than the counter-flow arrangement, which indicates that the performance of heat exchanger depends on the coordination degree of temperature fields instead of the flow arrangement.