3Cr2W8V钢热作模具强韧化处理研究

对3Cr2W8V钢热作模具的强韧化进行了研究。结果表明,采用1200℃高温渗碳、淬火、660℃高温回火工艺可以较大幅度地提高3Cr2W8V模具的使用寿命。     

强韧化处理对3Cr2W8V热锻模寿命的影响

通过对3Cr     

3Cr2W8V钢热应力疲劳探讨

本文研究了热处理温度和循环温度对3Cr2W8V钢热疲劳抗力的影响,探讨了热疲劳抗力与常规力学性质之间的联系.     

3Cr2W8V钢与4Cr5MoVSi钢的固态相变扩散连接

在跨越固态相变点的热循环条件下，对热作模具钢３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ与４Ｃｒ５ＭｏＶＳｉ进行了蜚 熔合型低温扩散连接试验。分析了不同试验条件下的接头金相组织并对连接试样进行了拉断试验。结果表明，按优选工艺参数连接的试样在拉断试验时，断裂发生在基体处，表明接头强度已不低于基体强度。两种材料的接触面上发生了新晶粒形核，双向长大，形成共生晶粒的过程，最终导致接触面消失，实现了３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ钢与４Ｃｒ５ＭｏＶＳｉ钢     

3Cr_2W_8V钢热锻模热处理工艺的改进

本文对某工具厂3Cr_2W_8V热锻模失效的形式及原因进行了分析,提出了相应的新工艺,从而避免了早期脆断、克服了强度低、硬度低、型腔容易塌陷等问题。使模具寿命明显提高,由原来锻打2000件左右提高到锻打5000件以上。     

3Cr2W8V钢模具热处理工艺的改进

分析了3Cr2w8V钢模具的热处理过程及模具开裂失效的原因，通过对模具热处理工艺的改进，使模具寿命得到了大幅度提高。     

纳米SiC颗粒复合对Al2O3_ZrO2陶瓷材料力学性能的影响

研究了纳米SiC颗粒复合对Al2O3—ZrO2陶瓷材料力学性能影响的两个因素，即ZrO2的相变强韧化和纳米SiC颗粒的弥散强韧化。实验发现，处于晶界的纳米SiC颗粒，有松弛晶界应力的作用，使得样品中在室温下保留的四方相含量减少，ZrO2的相变强韧化作用减小，但纳米SiC颗粒在晶界处对裂纹的钉扎作用又改善了材料的力学性能。如果两个因素能协调作用，将会使强韧化效果增大，反之则会降低。     

3Cr2W8V钢复合热处理强韧化及提高热疲劳抗力的研究

对３Ｇｒ２Ｗ８Ｖ钢进行了几种复合热处理，从而显著提高其强韧度及热疲劳性能，但常 温强韧化并不一定也提高热疲劳性能。采用较高温度淬、回火（最终热处理）的复合热处理，获 得较为热稳定的组织，既可提高热疲劳性能，电可提高常温的强、韧度。     

奥氏体化工艺对V150油套管强韧性的影响

采用力学性能测试、金相组织观察、透射电镜以及扫描电镜观察,研究奥氏体化工艺对超深井用V150油套管强韧性的影响。研究结果表明:较高的奥氏体化温度可提高合金元素在奥氏体中的溶解度,但过高的奥氏体化温度会使奥氏体晶粒粗大,导致塑性、韧性下降,890℃为实验钢较优的常规奥氏体化温度;奥氏体化30 min后,实验钢成分和组织分布趋于均匀,油套管的强韧性指标匹配达到最好,保温时间超过45 min后,晶粒开始长大,导致冲击性能有所下降;亚温淬火形成铁素体和贝氏体、马氏体、残余奥氏体的混合组织,可得到超高强度钢希望获得的B/M复相组织,B/M组织中贝氏体能够分割马氏体基体,阻止裂纹扩展,残余奥氏体膜分割马氏体板条,使实验钢在保持足够强度的同时得到很高的韧性;实验钢在800℃亚温淬火后于640℃回火,强度和韧度均到达了V150油套管的目标要求,能够满足条件苛刻的超深井作业需求。     

铌对65Cr4W3Mo2V钢显微组织及机械性能的影响

通过改变65Cr4W3Mo2V钢中Nb的含量,研究了Nb对不同温度淬火回火钢的显微组织和机械性能的影响.结果表明:当加热温度超过1100℃时,随加热温度升高和Nb含量的增加,Nb对晶粒的细化作用越明显;随着Nb含量的增加,钢的机械性能提高,当Nb含量为0.25%(质量百分数,下同)时,作用最明显.     

ZrO2对Cr2O3-Al2O3陶瓷增韧的影响

为了研究ZrO2对Cr2O3-Al2O3复合陶瓷的增韧性能,利用WES-100型电液伺服万能试验机研究了ZrO2在Cr2O3-Al2O3陶瓷中的烧结行为以及热处理制度对材料力学性能的影响;并用XRD和SEM分析了陶瓷的韧性与晶体结构及显微组织之间的关系。结果表明,随着ZrO2质量分数的增加,Cr2O3-Al2O3陶瓷的烧结温度降低,烧成的陶瓷的致密度提高。ZrO2晶内的（Cr0．6Al0.4）2O3晶粒能产生巨大的热压应力,阻止裂纹扩散,产生明显的增韧效果。     

氮离子注入对W6Mo5Cr4V2钢表面粗糙度的影响

运用Talysurf－6型轮廓仪,详细测量和分析了氮离子注入参数对W6Mo5Cr4V2钢二维和三维表面粗糙度评定参数（如高度参数Ra、Rq、Rtm,间距参数Sm、S、λq和形状参数Δq、Tp％、Rsk、Rku等）的影响结果表明,随注入能量和注入剂量的不同,各评定参数的变化趋势也不同氮离子注入使W6Mo5Cr4V2钢粗糙度高度参数值普遍下降,间距参数值有时增大、有时减小,出现不规则变化同时对不同注入参数的注入表面还进行了自相关函数和功率谱函数分析,发现随注入能量和剂量的提高,在所观察到的频带范围内,各种频率的强度普遍降低,高频成分减少,表面自相关系数减小,使注入试件的表面变得光洁.     

W18Cr4V钢凹模坯热处理软化工艺试验

分析了W 18Cr4V钢凹模在冷冲压成型时开裂的原因 ,进行了几种W 18Cr4V钢热处理软化工艺试验 ,观察组织并测定力学性能 ,得到可用于生产实际的W 18Cr4V钢凹模坯热处理软化工艺     

W18Cr4V钢激光表面淬火工艺参数的选择

对W18Cr4V钢激光表面淬火工艺参数进行了试验研究．试验结果表明，激光表面淬火工艺参数d＝1．5mm，q=124W／mm2，v＝18mm／s时，激光淬火加热温度处于Ac1～T熔范围之内．可以得到无表面熔化的淬火层，淬火层深度0．25mm，淬火层组织为细针状马氏体＋碳化物＋残余奥氏体，显微硬度HV0.1950～1050     

2、3—二氯异丁酸基、8—羟基喹啉与希土三元固体配合物合成及表征

该文报告了Nd、Gb、Yb与2,3—二氯异丁酸基、8—羟基喹啉三元配合物的合成及其化学组成的测定。元素分析确定化合物组成为六配位的RELL（L：C4H5O2Cl2,L：C2H5NO）。并对其摩尔电导、红外光谱和热分析等性质进行了研究。     

LiNbO_3: Cr~(3 ),Mg~(2 )晶体中Cr~(3 )离子的光谱精细结构,零场分裂和占位研究

采用完全对角化方法,首先计算了ＬｉＮｂＯ３：Ｃｒ３＋,Ｍｇ２＋晶体中Ｃｒ３＋（Ⅰ）离子的光谱精细结构,并重点分析了Ｃｒ３＋（Ⅰ）离子的零场分裂和Ｒ线（２Ｅ→４Ａ２跃迁）分裂．然后,根据ＬｉＮｂＯ３：Ｃｒ３＋,Ｍｇ２＋晶体的ＥＰＲ谱和吸收光谱,进一步研究了Ｃｒ３＋（Ⅰ）和Ｃｒ３＋（Ⅱ）离子的占位情况．计算结果表明：Ｃｒ３＋（Ⅱ）离子应占Ｎｂ５＋位,同时沿着Ｃ３轴向八面体中心移动０．０１３±０．００１ｎｍ,对于该占位,Ｃｒ３＋（Ⅱ）离子的零场分裂以及２Ｅ、４Ｔ２态的能量均与实验值符合;对于Ｃｒ３＋（Ⅰ）离子,存在着两种可能占位,即占Ｎｂ５＋位和Ｌｉ＋位,并且都沿着Ｃ３轴向八面体中心移动约０．０４９ｎｍ,它们的零场分裂值和２Ｅ态分裂都能与实验值相符合．