对决定矿山压缩空气管道最经济直径的研讨

一、前言 当进行矿山压气机站的设计时,合理选择压缩空气管道是一个重要问题。如果管径取得太大,则管子费用过高;如果管径太小,虽可减少管费,但管道压力降过大,便要求压气机有较高的终压力,因而增加了电能消耗和电费开支。目前最常用的计算管径的方法为苏联费道罗夫院士法和葛尔曼院士法。在费道罗夫法中规定每公里管道的压力降为λ_0=3—6％,而在葛尔曼法中则规定管道的压力降为ΔP/?=0.3—0.6[大气压]/[公里]。用此两法计算管径时,要使所取的λ_0或ΔP/?值很     

管道保温层临界直径的计算

本文通过分析传热速率随保温层直径的增加而变化的规律,得出结论,只有在保温层厚度大于其临界直径时,增加保温层厚度才会减少热损失。     

直径稳定图和边直径稳定度

一个图 G 称为是一个(l,d)——稳定图(关于边的),如果对于 G 的边集 E(G)的任意一个子集 E,只要满足 E 中的边数≤l-1,都有图 V-E 的直径 d(V-E)≤d。(这里 l,d 都是正整数)。如果更有G 的直径 d(G)=d,则称 G 为 l 直径稳定图。一个图 G 的边直径稳定度(line-persistence)ρ_1(G)是为了要使得在 G 中去掉一些边后所得到的图 G′的直径 d(G′)>d(G)或者使 G′不连通所必须去掉的最少边数。(l,d)——稳定图和 l 直径稳定图的概念是首先由 J.Hartman 和 I.Rubin 于1956年在[1]中提出的。直径稳定度的概念是由 F.T.Boesch;F.Harary 和 J.A.Kabell 于1981年在[2]中首先提出的。本文对直径稳定图和边直径稳定度作了进一步的考察,得到了一些关于直径稳定图的结论,并初步讨论了直径稳定图和边直径稳定度之间的关系,最后,通过一个引理和一个推论给出了几个 l 直径稳定图族,从而解决了 Hartman 和 Rubin 在[1]中提出的两个问题,同时所给出的图族证明了 Boesch;Harary 和 Kabell 在[2]中所给出的一个关于边直径稳定度的“定理”是不正确的。(注:此“定理”有两种“等价”的叙述方法,本文所给出的图可作为这两种叙述的反例。)     

关于图的容错直径和宽直径

容错直径和宽直径是度量网络可靠性和有效性的重要参数。对任何k连通图，它的容错直径Dk不超过宽直径dk。论文证明d2≤max{(d1-1)(D2-1/2d1-1) 1,D2 1}；给出d1=2时d2=D2 1的一个充分必要条件：d2=3或d2=4且达到d2值的任何两顶点必相邻。     

蒸汽管道的经济保温工程计算

本文在文[4]所提及概念和推导出佣经济保温工程计算简便修正公式的基础上、进行蒸汽输热管道的佣经济保温工程计算、并与含经济保温工程计算比较。结果表明佣经济保温工程计算更为科学、合理。     

关于Cayley图的直径

证明了有关Ｃａｙｌｅｙ图的直径的几个定理，并得到它们对有限群的问题的应用．     

关于4连通图的容错直径和宽直径

容错直径和宽直径是度量网络可靠性和有效性的重要参数.对任意k连通图,它的容错直径Dk,不超过宽直径dk.本文证明:当G是4连通图时,若D3=2,d4≤{D4 1,8D4-17};若D3≥3,d4≤max{3D2(3D4-1/2D2-13/2) 1,2D2D3(D4-2) D2-D22 1,3D2(D3-1)(D4-2)-3/2D2-3/2D22 1}并且证明对n(n≥3)连通图,当Dn=2时,2≤dn≤3.     

图的ABC指标与直径

为了更好地研究拓扑指标在物理化学领域的良好性质,考虑基于度和基于距离的指标之间的关系问题,在直径这一作为距离的不变量的基础上,研究了图的ABC指标和直径的关系。根据相关引理,推导出了树和单圈图的ABC指标与直径的关系,得出了ABC指标和直径差值的紧的下界。     

图的Randic指标与直径

拓扑指标在物理和化学领域具有许多好的性质.本文研究了图的Randic指标和直径的关系.根据一个引理,给出了树的Randic指标和直径的关系,然后给出了Randic指标和直径差值的紧的下界.对于单圈图而言,解决了相同的问题.     

最小广播图研究

广播是计算机网络上信息的传播过程。在此过程中,一个结点将信息传给其它所有结点。本文采用结点最大度数分段法,给出对B(n)上界的新估计;确定了B(19)的值;同时给出了B(20),B(28),B(34)的新上界值。     

直径为3的GS图

研究了直径为３的ＧＳ图的性质。提出了一个非Ｉ－ＧＳ图的构造方法，并证明了由此方法可构造出无穷多个非Ｉ－ＧＳ图，从而解决了Ｐｈｉｌｉｐ　Ｌａｕｆｅｒ提出的下列两个问题：（１）除了已知的两个非Ｉ－ＧＳ图，是否还有其他非Ｉ－ＧＳ图；（２）非Ｉ－ＧＳ图是否为有限个。     

转轴直径简易计算方法

本文着重从几种常用轴的支承布置形式出发,在满足强度和使用要求条件下,对原轴的初步计算公式:d_T≥0~3((P/n)~(1/2))进行修正,提出了轴的计算式:d_M≥K_1K_2~3((P/n)~(1/2))及可供计算使用的线图。对于经验较少的设计人员,尤其在学生当中,它是比较简便的确定轴径的方法,对于要求不高的轴可不必做精确校核。     

水电站压力管道直径特点分析研究

通过分析建立了压力钢管直径与额定装机容量、设计水头之间的自然对数线性关系式,然后利用最小二乘原理拟合,将管径与装机容量、水头之间的离散型数据点连续化,使得回归拟合的连续函数逼近离散点,从而确定压力管道直径.通过选取国内45座、国外37座水电站的相关参数进行分析,因国内外压力钢管的允许经济流速的区别,用国内水电站参数拟合的管径最大相对误差比国外的略大,而用国内外82座水电站参数拟合的管径最大相对误差略比二者相应管径要小一些,但选定管径的标准差均较小,相对误差均小,相关系数均较大,相关性均好,表明均可在实际工程中推广应用,特别适用于初拟压力钢管直径时缺乏基本资料的情况.     

小直径双圈图的永久和

研究了小直径双圈图永久和的性质,确定了直径为2的双圈图永久和的界。特别地,确定了直径为3的双圈图的永久和上界,并刻画了其极图。     

关于 Randic 指数及图的直径

设图G=(V , E)是简单图,其中V是顶点集,E是边集.对G中任意顶点v∈V, dv表示点v的度数.图G的Randic指数也称为图G的连通性指数,定义为R=R(G)=∑uv∈E(1)/(dndv).关于连通图的Randic指数R与直径D有如下猜想:R-D≥2-(n+1)/(2)且(R)/(D)≥(1)/(2)+(2-1)/(n-1),两个等式都成立当且仅当G≌Pn.本文将简化该猜想,并进一步证明当D≤(2(n-1)(3)/(2))/(n-3+2 2)或D≤n-3时,猜想成立     

完全分割图的最小直径定向

对于图G，记G的具有最小直径的定向图为G’，用K2[Kn,Km^-]表示由阶为n的团和阶为m的独立集构成的完全分割图．为了得到完全分割图K2[Kn，Km^-]的最小直径定向，首先给出Kn的一个定向Rn使得diam(Rn)=2，然后对Kn与Km^-之间的边也给出特殊的定向，并证明了下述结论：     

Split完全图的最小直径定向

利用n 部完全图定向问题的结论,研究一类特殊图——split完全图的最小直径的定向问题,得到split完全图满足2 直径定向的条件及构作.