固定化微生物工艺处理印染废水

采用固定化微生物工艺,对混凝沉淀后退浆工序的印染废水进行了现场中试处理研究.试验结果表明,在水力停留时间(HRT)为20 h的条件下,对于进水化学需氧量(CODCr)为1.0-1.2 g/L的退浆废水,经过两级水解酸化、两级好氧处理后,其出水CODCr<100 mg/L,达到国家一级排放标准.其中,水解酸化阶段的HRT为10 h,CODCr负荷1.7 kg/(d·m3),去除率为44%;好氧阶段HRT为10 h,CODCr负荷1.9 kg/(d·m3),去除率为83%.在此基础上,建立了好氧反应器内大孔载体固定化微生物降解基质的动力学模型.     

微电解厌氧SBR组合工艺处理化学制药废水

化学制药废水难以生化处理.采用微电解厌氧水解酸化可以使BOD/COD由0.125提高到0.644,可生化性能得到显著提高;同时考察了SBR工艺对预处理后废水的降解.结果表明：Fe/C比为30为最佳.SBR生化处理中,污泥负荷控制在0.5 kgCOD/kgMLSS·d左右,曝气6 h时COD去除率达85%,达到排放标准.     

SBR工艺处理焦化废水的可行性研究

针对焦化废水难处理这一难题,引入 SBR工艺（反应期缺氧／好氧相结合）来处理焦化废水,试验结果表明,利用 SBR工艺处理焦化废水是可行的.在试验中还考察了 SBR工艺的运行方式、曝气时间、污泥负荷等对 COD、氨氮的去除效果.结果表明,进水 COD为 650～ 1 900 mg/L,氨氮为 150～ 330 mg/L时 ,去除率分别达到 80％和 70％以上.经技术经济分析,每吨水处理费用约为 1.3元.     

间歇式活性污泥法处理谷氨酸生产废水的研究

研究了间歇式活性污泥法(缩写SBR)处理谷氨酸生产废水的操作运行条件.实验结果表明:对进水COD为1500-2000 mg/L的废水曝气5-8 h处理后出水COD<100 mg/L,去除率为93%-95%,污泥负荷为0.64-0.7 kgCOD/kgMLSS且运行比较稳定.此工艺对COD浓度值变化有一定抵抗能力,在试验范围内,SO42-含量在1000-6000 mg/L对COD去除率的影响较小,考虑到试验误差,可以认为基本不参与反应,对生物系统无影响.SBR工艺对谷氨酸生产废水的COD降解服从一级反应.     

水解酸化—好氧生物处理焦化废水的试验研究

对处理焦化废水的两种工艺的试验研究表明，采用水解酸化－好氧生物处理较单一好氧生物处理可取得良好的效果。水解酸化作为焦化废水的预处理比较适宜。当实际焦化废水进水CODcr浓度为2214mg/L，水解酸化停留时间12h，好氧曝气时间18h，间歇动态试验出水CODcr浓度为172mg/L时，CODcr的去除率达92．23％，满足污水综合排放标准（GB8978－95）的排放要求。     

屠宰废水除氨氮工艺研究

屠宰废水属高氮磷废水．以洞口三可食品有限公司屠宰废水为试验水样，研究了不同的厌氧-好氧时间比对处理效果的影响，对进水、出水及中间段废水水质进行测定．结果表明：屠宰废水处理周期为7h，其中厌氧段4.5h、好氧段1．5h、沉淀1h，氨氮（NH4^＋ -N）去除率达90％以上，COD去除率达90％以上.     

倒置A2/O工艺在城市污水处理中的生产性应用

常州市清潭污水处理厂四期工程在A2/O工艺设计的基础上,采用停止内回流,加大污泥回流比的倒置A2/O工艺运行.两年多的运行实践表明:在MLSS为3.5～4.5g/L;SVI为80～140mL/g;污泥负荷为0.08～0.15kgBOD5/(kgMLSS.d);有机负荷为0.20～0.35kgCOD/(kgMLSS.d),泥龄11～20d条件下,污水CODCr、BOD5、SS、NH3-N和TP的去除率分别高达97.6%、94.4%、95.9%、98.0%和93.3%,出水水质符合GB18918-2002中一级排放标准的要求.认为该工艺对氨氮和总磷的冲击负荷抗受能力强,并提出了该工艺需进一步研究.     

水解酸化-生物接触氧化工艺处理锦纶6废水的脱氮特性分析

采用水解酸化-两段生物接触氧化工艺处理锦纶6废水,考察了进水有机负荷对化学需氧量和总氮去除效果的影响,并对系统内的脱氮特性进行了分析.结果表明,当进水有机负荷在1.37～3.95 kg·m-3·d-1时,化学需氧量去除率较为稳定,总氮去除率呈现先升后降的趋势.水解酸化池内硝化作用、反硝化作用、氨化作用、水解作用和酸化作用同时存在,对氮元素的转化产生重要影响,生物接触氧化池的脱氮主要是通过好氧反硝化反应进行.     

水解酸化-生物接触氧化工艺处理锦纶6废水的脱氮特性分析

采用水解酸化-两段生物接触氧化工艺处理锦纶6废水,考察了进水有机负荷对化学需氧量和总氮去除效果的影响,并对系统内的脱氮特性进行了分析.结果表明,当进水有机负荷在1.37～3.95 kg·m-3·d-1时,化学需氧量去除率较为稳定,总氮去除率呈现先升后降的趋势.水解酸化池内硝化作用、反硝化作用、氨化作用、水解作用和酸化作用同时存在,对氮元素的转化产生重要影响,生物接触氧化池的脱氮主要是通过好氧反硝化反应进行.     

SBR法处理模拟淀粉废水的工艺条件研究

采用序批式活性污泥法(SBR)处理模拟淀粉废水,研究缺氧时间、曝气时间、温度、进水负荷对处理效果的影响.结果表明,SBR法在室温下就能高效地处理淀粉废水.对于淀粉浓度≤1.0g·L-1、CODcr≤1115mg·L-1的废水,单用完全曝气SBR法就能得到很好的去除效果;随着浓度增大,则需要设置缺氧段,以促进淀粉被水解酸化成小分子有机酸,但缺氧段的设置对CODcr的去除不明显,曝气反应对CODcr的去除起主导作用.缺氧段的长短应由废水性质来决定.用SBR法处理淀粉废水具有较好抗负荷冲击能力和系统稳定性,在进水淀粉浓度高达6.0g·L-1、CODcr达6690mg·L-1时,淀粉去除率为97.3%,CODcr去除率为94.0%,经过1个多月的运行,废水中淀粉去除率和CODcr去除率均保持稳定.     

大蒜切片废水处理的组合工艺实验研究

研究填料厌氧折流板反应器(ABR)—活性污泥—水生植物的组合工艺处理大蒜切片加工废水的运行特点.结果表明:填料ABR单元的最佳HRT为20 h,有机负荷小于COD 7.8 kg/(m3.d)为宜,在此工况下,COD的平均去除率可达92.5%;活性污泥法单元的最佳HRT为12 h,进水有机负荷宜保持在COD 0.8~1.2 kg/(m3.d)之间,在此工况下,COD的平均去除率为81.0%;水生植物单元的最佳HRT为3.5 d,在此最佳HRT下,COD的去除率为42.6%.该组合工艺COD总去除率保持在99.37%~99.42%之间,出水的COD浓度为38~41 mg/L,出水水质能稳定达到国家一级A排放标准.     

ABR—BAF组合工艺处理大蒜切片废水

研究了厌氧折流板反应器（almerobic baffled reactor,ABR）与曝气生物滤池（biological aerated filter,BAF）的组合工艺处理大蒜切片废水的运行特点。结果表明：ABR的最佳水力停留时间（HRT）为24h,有机负荷（COD）小于6ks／m^3·d为宜,COD的平均去除率可达87％;BAF的最佳HRT为16h,最佳气水比为10：1,进水有机负荷（COD）宜保持在1．1～1．4kg／m^3·d,COD的平均去除率为82．0％。ABR-BAF组合工艺COD总去除率保持在98．4％～98．7％之间,出水的COD质量浓度为79～94mg／L,出水水质满足GB8978—1996《污水综合排放标准》一级标准。     

DASB反应器对脱墨废水降解特性的影响

为研究降流式厌氧污泥床(DASB)对脱墨废水降解特性的影响,采用DASB反应器对某造纸厂的脱墨废水进行厌氧处理。考察了脱墨废水的化学需氧量(COD)质量浓度、COD去除率、pH值和混合液悬浮固体(MLSS)值的变化,以及厌氧污泥的特性。结果表明,DASB反应器在处理脱墨废水的启动阶段,对COD的去除率稳定在62%左右,启动效果较好;在负荷运行阶段,COD的平均去除率较高;在进水中投放NaHCO3可调整反应器的酸化现象,并且在运行过程中各个格室的MLSS有缓慢增加的趋势,最终处于稳定状态。通过此试验,明晰了DASB反应器在环境温度条件下的启动过程,从而更好地进行反应器的运行控制,实现运行过程优化,并且为DASB反应器处理有机废水提供了重要依据。     

ABR-BAF组合工艺处理大蒜切片废水

研究了厌氧折流板反应器(anaerobic baffled reactor, ABR)与曝气生物滤池(biological aerated filter,BAF)的组合工艺处理大蒜切片废水的运行特点。结果表明：ABR的最佳水力停留时间（HRT）为24?h,有机负荷(COD)小于6?kg/m3·d为宜,COD的平均去除率可达87%;BAF的最佳HRT为16?h,最佳气水比为10∶1,进水有机负荷(COD)宜保持在1.1～1.4?kg/m3·d,COD的平均去除率为82.0%。ABR BAF组合工艺COD总去除率保持在98.4%～98.7%之间,出水的COD质量浓度为79～94?mg/L,出水水质满足GB8978 1996《污水综合排放标准》一级标准。     

光合细菌对模拟海水养殖废水COD的去除能力研究

针对生物方法净化污水问题,为光合细菌处理海水养殖废水的实际应用提供实验基础,探讨光合细菌对污水中COD、氮和磷的去除能力。人工模拟配置海水养殖污水,采用碱性高锰酸钾法测定COD。从细菌投加量、初始COD浓度、光照好厌氧条件等方面测定去除效果。结果表明:COD初始浓度为500 mg·L^-1时,每100 ml污水投加200 ml光合细菌处理效果较佳;COD初始浓度为1 000、500、250和125的污水,4天去除率分别为28.1%、75.0%、87.5和87.5%;好氧微光和好氧黑暗有利于COD去除。光合细菌(PSB001)可以作为生物强化菌株用于海水养殖废水的净化。     

好氧颗粒污泥短程硝化处理养殖废水及N2O释放特性

好氧颗粒污泥可通过特殊的厌/好氧空间结构实现短程硝化,而短程硝化和好氧颗粒结构都可能导致温室气体N₂O释放.试验研究了处理养殖废水过程中好氧颗粒污泥短程硝化性能,及利用微电极探针定量分析N₂O过程释放特性.稳定运行期间,COD与氨氮平均去除率分别为76.8%和94.4%,短程硝化效率可达88.9%.根据微电极探针和气相色谱分析结果,好氧颗粒污泥系统厌氧和好氧阶段N₂O生成量分别占46.4%和53.6%,但短程硝化系统的N₂O释放主要来源于曝气吹脱作用;系统内N₂O中氮的释放量占进水氮的比例为2.1%,好氧颗粒污泥并未显著强化N₂O释放.     

厌氧微生物对杂酚废水的适应性研究

利用高效厌氧环境(厌氧颗粒污泥)处理双酚A生产废水,取得了良好的效果.在颗粒污泥和BPA废水的锥形瓶接触实验中,9 h的接触时间即可以使原水的COD去除率约51.2%,其中COD污泥负荷高达37.21 kg/(kg.d);反应器的实际运行实验表明,在低污泥质量浓度的反应器中,9 h的停留时间也可以使COD去除率达到50%.结果显示,颗粒污泥中的厌氧微生物能够较好地适应杂酚废水的毒害抑制,具有一定的降解作用.     

低温污水处理A2/O工艺好氧活性污泥厌氧释磷影响因素

 为强化A²/O低温污水处理系统的除磷效能,在好氧工艺段后增设了厌氧释磷池,并对其运行控制参数进行了探讨.研究表明,二沉池好氧污泥的厌氧释磷有效提高了低温A²/O系统的总磷去除率,同时对COD的去除效能也得到了提高.为满足厌氧释磷对碳源的需求,可引入原水与二沉池新鲜污泥以体积比1:1混合,适宜的污泥负荷为0.015-0.02g COD/g MLSS.对于间歇运行工艺,适宜的释磷反应时间为14h,而在连续流工艺中,应控制污泥停留时间为12h.NO₃^-对好氧污泥的厌氧释磷有显著抑制作用,以不大于5mg/L为宜.为提高污泥厌氧释磷的效率,可采用间歇式缓慢搅拌.     

混合炸药废水的厌氧处理研究

对混合炸药废水的一般特性进行了分析,采用生物测试技术对废水的厌氧生化可降解性进行试验研究,同时采用上流式厌氧污泥床反应器(UASB)进行连续厌氧生物处理研究.研究结果表明,该废水氮、磷营养物缺乏,碱度偏低,废水处理时按CODBD、氮、磷为(300~500)∶5∶1的比例添加氮、磷元素.废水厌氧生化降解率为90%,含有的难降解污染物黑索今可通过厌氧方法降解;废水经UASB处理后,出水黑索今浓度低于5.0mg/L,平均去除率为88%;COD去除率约70%,在厌氧反应器运行过程中,应注意出水挥发性脂肪酸VFA浓度的监测.