范性形变对铝电阻的影响

样品是工业纯铝,直径1.665毫米,长24厘米的铝丝,测量它拉伸过程中电阻率的变化。得到的结果:形变率ε<8.5%时,电阻率减少。当ε>8.5%,电阻率开始上升。至ε=12.5%△ρ=0。以后△ρ为正值。为了探讨电阻率改变的本质,还测量了退火对电阻率的影响和铝丝在高温淬火后电阻的变化。根据这些实验结果,试图进一步探讨范性形变对铝电阻影响的本质。     

拉伸速度的改变对铝单晶范性形变的影响

1.引言 范性力学中一个重要问题就是:在应力与应变、形变速度、温度之间是否存在一个单值的力学状态函数。 华西列夫及其合作者研究了拉伸速度的改变对金属多晶体范性形变的影     

微量添加元素对Al-Zn-Mg合金GP区形成极限温度的影响

用电阻测定法研究了微量添加元素Mn、Zr和Cu等对Al-Zn-Mg合金GP区形成极限温度(T_(GP)~F)的影响。结果表明,单独加入一种微量元素对Al-5.08Zn-1.73Mg合金T_(GP)~F的影响不大,只能由121℃提高到125℃,但随Zn和Mg总含量的提高或混合加入的微量元素数目的增加,T_(GP)~F将明显提高(>135℃)。     

高纯铝在范性形变过程中内耗对频率和速率的响应行为

考虑了位错平均速度V=f(σ)随时间或应变的变化之后,导出了金属在范性形变过程中内耗Q～~(-1)与位错动力学关系式V=f(σ),形变速率ε、测量频率ω、测量振幅σ_A 以及切变模量G 等的关系为(?)此处(?)t、(?)p 分别为扭切应力和拉伸应力的平均取向因子,Г(n)为取正值的积分常数,m 为除0,-1以外的整数。可见,形变过程内耗可能出现正比于(ε/ω)~(2/3)、((?)/ω)~(1/2)、((?)/ω)以及((?)/ω)~2等各种对于ω和(?)的响应行为。而且出现随测量振幅σ_A增大而减小的反常振幅效应内耗。高纯铝在拉伸速率(?)=50×10~(-6)/秒时,形变过程内耗Q~(-1)的实验数据与上式中n=-2时的结果符合得很好.此时的内耗可表示为Q~(-1)=0.245(G/σ_A)β_(-2)((?)/ω)~(1/2)/(V_0~′+β_(-2)ε~(-(1/2)).亦即Q~(-1)正比于((?)/ω)~(1/2).还观测到随着σ_A 的增加而减小的反常振幅效应内耗.高纯铝在恒速拉伸时,当ε>0.5%后,位错的平均速度(?)_0。与形变量ε间的关系可表示为(?)_0=V_0~′+βε~(-(1/2));而运动位错的密度ρ可表示为ρ=(?)/ab(V_0~~′+βε~(-(1/2)).     

纯铜在范性形变过程中的内耗对频率和速率的响应行为

在改装了的拉力试验机上测量了电解纯铜(99.98％Cu)在范性形变过程中的内耗。研究了拉伸速率ε、测量频率ω以及变形量ε等对内耗Q~(-1)的影响.所得内耗Q~(-1)随ε及ω~(-1)的增加而增加。除定频(f=2.02Hz)变速(ε=1.08×10~(-6)—37.6×10~(-6)/sec)过程的内耗与ε没有线性关系之外,定速(ε=9.04×10~(-6)/sec)变频(f=0.49-4.16Hz)过程的内耗与ω~(-1)或ω~(-1/2)亦不呈线性关系。但定速变频过程的内耗数据可分解为ω~(-1)及ω~(-1/2)两个过程的迭加由Q_1~(-1)-ω~(-1)及Q_2~(-1)-ω~(-1/2)关系计算出的Q_1~(-1)-ε曲线和Q_2~(-1)-ε~(1/2)曲线迭加后,得到的Q~(-1)-ε计算曲线与实验曲线符合得颇好。因此,纯铜在范性形变过程中的内耗可写为Q~(-1)=A_1(ε/ω)+A_2(ε/ω)~(1/2)。讨论了位错平均运动速度随时间的变化规律对形变过程内耗的影响,由实验数据计算出形变过程中位错平均运动速度V_0与形变量ε间的关系为V_0=V~*(10~3+ε~(-1/2)).     

钠对共晶型Al-Si合金共晶团的影响

通过对比实验在三种不同条件下考察了Ｎａ对共晶团的影响。观察到共晶团数随含Ｎａ量不同呈近似抛物线型变化，中间出现一峰值，与之相应有一最佳含Ｎａ量范围；与此同时共晶体的变质程度与共晶团数之间有着很好的对应关系。分析并讨论了产生这一现象的原因。     

流速对Cu—Zn-X合金防垢效果影响研究

为分析流体速度对cu－Zn－x合金防垢效果的影响，采用循环水模拟装置，在相同流体、相同管道、相同温度的条件下，研究了不同流体流速下cu—zn—x合金的防垢效果。结果表明：随着流速的增大，流场的紊乱程度增加，流体与防垢片接触的几率增大，使得cu—zn—x合金的防垢功能充分发挥，防垢率上升，防垢效果好。因此，通过控制流体速度可使cu—zn—x合金获得最佳的防垢效果。     

对普通师范院校体育课中师范性的探讨

本文从教育学、教学法、学习教育学、心理学等研究成果出发 ,对体育教师提出讲解示范要领和纠正错误动作的要求 ,指出在教学中以学生为中心 ,教会学生怎样学习 ,探讨了培养和提高学生职业能力的方法与策略     

形变和热处理条件对掺杂钨中钾泡弥散状态的影响

利用扫描电镜和透射电镜对采用不同形变和热处理工艺所生产的钨棒和钨丝进行了系统的研究,比较了钾泡的弥散状态和组织性能情况。研究结果表明,钾管的长宽比与变形程度之间有确定的关系,它随不同的变形阶段而变化。本文提出了钾管长宽比的关系式,计算结果与实验结果相符。研究还表明,旋锻加工再结晶退火后钨棒中钾泡的弥散状态,对于最终钨丝中钾泡的弥散状态及高温性能起决定的作用。     

热循环对NiTi合金R相变及M相变行为的影响

测定了热循环过程NiTi合金的电阻-温度曲线;研究了热循环周数,温度和应力复合作用以及冷加工等因素对NiTi合金相变行为的影响。结果表明:热循环及应力均能促进R相变,改变马氐体转变温度。在升降温过程中进行了X光衍射研究。在高温时,合金具有B2结构,晶格常数a_0=3.01.随着温度下降,在R相变范围B2(110)衍射线逐步宽散,最后分裂为d=2.144(I)及d=2.10(R)的衍射峰,同时出现马氏体衍射线.在马氏体转变温度以下仍保留一定数量的I相和R相。由此估计降温相变过程为:B2→I+R+M.     

原子无序对half-Heusler合金CoCrAl电子结构及Seebeck系数的影响

采用真空电弧熔炼和放电等离子烧结技术制备了half-Heusler合金CoCrAl,利用XRD对合金的物相结构进行表征,借助相关设备测试了合金的饱和磁矩及Seebeck系数,并将实验结果与分别基于C1b有序、XY及YZ无序结构的CoCrAl合金的模拟计算值进行比较。结果表明,所制CoCrAl合金样品中除了完全有序的C1b结构相外还存在XY及YZ无序相。合金样品表现出典型的磁性金属特性且其Seebeck系数(绝对值)随着温度的升高呈先增加后降低的趋势,这与利用VASP和BoltzTraP软件包结合计算得到的CoCrAl合金的Seebeck系数随温度(300～800K)的变化趋势相符合。     

时效对LC9铝合金范性流变阶段声发射第二峰的影响

系统研究了ＬＣ９铝合金范性流变过程声发射第二峰高度与热处理制度的关系。在一定时效温度下，欠时效阶段场发射第二峰随时效延长而升高；时效强化阶段第二峰最高；过时效阶段随时效程度加深峰下降。时效温度愈高，第二峰高达极大值愈早，用位错的变速运动对以上现象进行了解释。     

低钴陶瓷封接合金的形变再结晶

本文较详细地研究了 Ｆｅ－Ｎｉ－Ｃｏ－Ｃｕ系低钴瓷片合金（又称低钴可伐）的形变再结晶特 性。测定了该合金的再结晶全图、冷加工变形度和再结晶退火温度对该合金深冲性能的影响；测 定了形变和再结晶织构及冷加工变形度对其影响，确定了织构类型与制耳的几何关系。打出了该 合金的冷加工及热处理工艺条件为：最大冷变形度必须＜７０％，合理的热处理温度为８００－９００℃。 这样，其晶粒度可小于６级。     

鸡笼山金铜矿载金矿物特征及金的赋存状态

讨论了鸡笼山金铜矿主要载金矿物的标型特征及与金矿化的关系，金矿物的种类、特征及其在矿石矿物中的赋存状态。确定了４种主要载金矿物和６种金的矿物．金的赋存状态包括显微可见金、次显微金和晶格金，分别以粒间嵌连、裂隙嵌连、包裹嵌连和类质同像形式赋存载金硫化物中．本文还用选择性溶矿方法定量地确定了黄铜矿、闪锌矿中上述３类金的含量分布。     

低钴陶瓷封接合金的形变再结晶

本文较详细地研究了Fe—Ni—Co—Cu系低钴瓷封合金(又称低钴可伐)的形变再结晶特性。测定了该合金的再结晶全图、冷加工变形度和再结晶退火温度对该合金深冲性能的影响;测定了形变和再结晶织构及冷加工变形度对其影响,确定了织构类型与制耳的几何关系。找出了该合金的冷加工及热处理工艺条件为:最大冷变形度必须<70%,合理的热处理温度为800—900℃。这样,其晶粒度可小于6级。     

形变量对MAE及BN的影响

研究了无取向硅钢Ｗ２３Ｇ，Ｗ１０，Ｗ１４和取向硅钢Ｑ８Ｇ４种材料在不同形变量下的磁声发射（ＭＡＥ）和巴克豪森噪音（ＢＮ），结果表明ＭＡＥ随形变量增大而减少，ＢＮ随形变量的增大而增大。测量了形变量为１０．４％的Ｗ１８和Ｗ２３Ｇ在１００，２００，３００，…，７００℃各退火１ｈ的ＭＡＥ与ＢＮ值。其中ＭＡＥ值随退火温度的升高在，ＢＮ值在高于５００℃退火时明显下降。并对上述实验结果进行了详细讨论。     

研究金属中位错动力学的一个新方法——范性形变过程中内耗及其广义位错动力学模型

一、引言文献中关于金属在范性形变过程中内耗的主要研究结果可以总结为如下两个方面:1.范性形变过程中的大内耗Q_p~(-1)是范性形变的结果.范性形变一旦停止,即使保持载荷不变,内耗也立即下降到约为形变前的背景值;而当再次进行范性形变时,内耗立即恢复到中止形变前的值.所以它是一种运动位错引起的内耗.2.范性形变过程中内耗Q_P~(-1)正比于范性形变速率εp,并因而正比于位错运动的平均速度(?)~([3]),所以Q_p~(-1)必然与位错平均运动速度(?)有关.     

铌对低碳钢形变强化相变的影响

利用热模拟压缩变形实验研究了含铌钢和相应成分的低碳钢过冷奥氏体形变强化相变的组织演变规律,探讨了铌在析出状态时对形变强化相变的影响,进行了转变动力学曲线的分析. 结果表明:形变强化相变之前有Nb(CN)析出可以显著促进铁素体形核. 含铌钢的过冷奥氏体在A3～Ar3之间变形,可以得到平均晶粒尺寸为1.9 μm的形变强化相变铁素体. 其转变动力学与低碳钢相类似,以形变强化相变为主;在铁素体转变基本完成时,含铌钢的铁素体晶粒较细小.     

形变对板条马氏体回火组织的影响

对Q235级低碳钢板条马氏体在550 ℃多道次单向压缩变形后退火和室温大塑性变形轧制后在此温度退火的显微组织演变规律进行了对比研究,结合未变形板条马氏体在此温度的回火组织演变,讨论了变形对马氏体分解过程、铁素体再结晶晶粒尺寸和析出碳化物形貌的影响. 实验结果表明,变形显著影响马氏体分解过程,促进渗碳体的析出和铁素体回复及再结晶. 热变形组织铁素体再结晶晶粒尺寸在0.5 μm左右;渗碳体形貌从细棒状向球状转变,随变形量增大渗碳体尺寸增大,继续保温60 min导致铁素体晶粒长大到1 μm左右,晶粒内部的渗碳体消失,原先在铁素体晶界析出的渗碳体球化、粗化. 冷轧试样在550 ℃退火保温时间在30 min内得到0.3～0.4 μm超细晶粒和尺度小于150 nm的弥散渗碳体颗粒组织;随退火保温时间延长到60 min,铁素体再结晶晶粒长大到1.9 μm,渗碳体颗粒尺寸约160 nm.     

淬火及冷加工对Ni-Cr及Fe-Cr-Al-Co合金形成K-状态的影响

近十年来国外学者对某些合金(尤其是 Ni-Cr 合金)新型组织结构转交(K-状态)进行了不少的研究工作,但对 K-状态的本质并未得到肯定的一致看法.本文作者主要采用高温电阻方法研究证明,在 Fe-Gr-Al-Co 合金中也存在上述新型的组织结构转变,并研究了淬火处理和冷加工形变对80/20型 Ni-Cr 合金及 Kanthal 型 Fe-Cr-Al-Co 合金形成 K-状态动力学的影响.研究表明这些外界条件对 Ni-Cr 合金和 Fe-Cr-Al-Co 合金 K-状态形成的影响有所不同.本文就 K-状态的结构状态,形成过程以及外界条件对这个过程的影响进行了讨论.