垂直半圆型沟槽管冷凝传热及有限元法求解

本文提出了一个半圆型垂直沟槽管冷凝传热的物理模型。应用这一模型简化了沟槽内冷凝液的Navier—stokes方程,用有限元法求出了沟槽内冷凝液的流速分布和流量。通过物料和热量衡算得到了流体力学和传热的基本关联式,提出了冷凝给热系数的计算方法。由实验确定膜厚系数n。由以上计算得到管顶到任一位置的平均给热系数和整个管的总平均给热系数。计算结果与实验值吻合较好。在本文条件下,半圆型沟糟管的平均给热系数是光滑管的2.5～6倍.说明半圆型垂直沟糟管在工业生产中是可以使用的。     

对Ⅴ型垂直沟槽管的冷凝传热的进一步分析与最佳P/H值的探讨

本文参照Ｇｒｅｇｏｒｉｇ关于沟槽管冷凝传热的概念和Ｎｕｓｓｅｌｔ的经典分析方法，对前文提出的模型做了改进，提出了新经验计算式。根据冷凝传热膜系数αｍ及传热面积Ａ随Ｐ／Ｈ值（Ｐ为沟槽间距，Ｈ为槽深）变化的特点，提出了“单位温差传热速率”ｋｓ（或称“有效面积传热系数”，ｋｓ＝αｍＡ），用以分析与计算Ｖ型沟槽管冷凝传热的方法，对九种不同Ｐ／Ｈ值的Ｖ型沟槽表面冷凝传热进行了计算与实验研究，证实了Ｖ型沟槽管的最住Ｐ／Ｈ值为２。     

沿不同垂直表面进行层流膜状冷凝的研究

本文采用四种不同垂宜表面,在温差变化的条件下,进行水蒸汽在管外作层流膜状冷凝,管内冷却水作强制对流的传热实验。并就层流膜状冷凝的特点进行探讨,为较低温差下的冷凝传热的强化提供一些实验数据和理论分析。 本文参考Faghri,M.[1]的基本方法,对所做实验的沟槽管进行了分析,得到了管外冷凝水蒸汽,管内冷却介质逆流流动时,温度沿管长的分布关系式。并用实验结果进行对比和修正,同光滑管的相应结果进行了比较。 一、实验内容和结果1.内容和装置 四种垂直表面分别为光滑、粗糙、沟槽和带吸液芯的沟槽表面。粗糙表面是具有多孔性金属涂层的…     

双组分混合物自然对流冷凝传热的研究

研究互溶性双组分混合物在水平光滑管上的自然对流冷凝传热性能。文章推导出了双组分理想混合物的需点与泡点之间的温度差计算公式。利用这一公式提出了双组分理想混合物在大空间水平光滑管上全冷凝时的传热膜系数的计算公式。该公式的物理意义明确，其计算值与实验值的相对偏差小于15％。     

垂直三角形纵槽管的膜状冷凝传热最大有效管长与管长设计

在纵槽表面膜状冷凝传热中,其传热量几乎仅由波峰区域形成。作者以该域为传热面,进行了传热分析与计算。计算结果表明,管长对平均传热膜系数影响很小。这一结果与Ozgen对有关实验现象的解释基本一致,可在一定程度上证实他的看法。对波谷区冷凝液流动做了数值解。对该区液膜厚度与管长做了数值关联,进而得到了三角形纵槽管最大有效管长及波峰区域面积计算公式。 本文方法与结果,为三角形槽管的管长设计提供了一种简便可行的方法。同时,该类纵槽管的传热计算也因之易于进行。     

垂直三角形纵槽管的膜状冷凝传热最大有铲管工与管长设计

在纵槽表面膜状冷凝传热中，其传热量几科仅由波峰区域形成，作者以该域为传热面，进行了传热分析与计算，计算结果表明，管长对平均传热膜系数影响很小，这一结果与Ozgen对有关实验现象的解释基本一致，可在一定程度上证实他的看法，对波谷区冷凝液流动做了数值解，对该区液膜厚度与管长做了数值关联，进而得到了三角形纵槽管最大有效管长及波峰区域面积计算公式。本文方法与结果为三角形槽管的管长设计提供了一种简便可行的方法，同时，该类纵槽管的传热计算也因之易于进行。     

管壳式冷凝器内低螺纹管的凝结传热模型

以蒸气在垂直壁面和水平圆管上的凝结传热特性为基础，建立了蒸汽在基管，翅片及翅顶上的凝结传热模型，对影响低螺纹管传热的结构参数翅片间距，翅片夹角以及当量翅高进行了计算分析，进而建立了低螺纹管管簇的凝结传热模型，得出了低螺纹管管簇的平均冷凝传热系数与管排数和管列数之间的关系式。     

双组分混合物在花瓣形翅片管上的冷凝传热

对双组分混合物在一种新型强化传热管———花瓣形翅片管上的冷凝进行了实验研究和机理分析．实验结果表明,双组分混合物在水平花瓣形翅片管上强制对流冷凝时的传热膜系数是光滑管的５～６倍．     

沿垂直平面和圆管表面壁温变化时的冷凝传热

对有效高度为１．２４６米的黄铜垂直平板和高度为０．９２米的紫铜管的冷凝传热膜系数进行了实验研究． 找出了沿垂直面各点的局部传热情况．并与恒壁温的理论分析作了比较． 在变壁温下冷凝传热膜系数平均值要比恒壁温下的计算值为高．局部传热膜系数的变化也与理论推算结果不同，提出了变壁温的理论推导式．强化垂直面的冷凝传热的主要途径之一是要使沿整个壁面的热负荷能够做到均匀分布．     

垂直面上膜状冷凝传热过程增强的途径

本文从分析同实验两个方面证明了冷凝过程在垂直面上发生时，壁面温度由上 而下逐渐增加，从而使得在垂直光滑表面上的冷凝传热系数的提高受到一定的限制。 本文提出一些方法来解决，如沟槽表面，多孔表面以及带吸液芯的沟槽表面，并从实 验证明了它们确能提高冷凝传热系数．使壁面温度上下趋于一致。     

场协同原理强化管外降膜吸收传热特性实验研究

对基于场协同原理设计的两种强化传热管型进行了LiBr降膜吸收水蒸气过程的传热实验研究,并与光滑铜管作比较,考查该传热管型在吸收过程中的强化作用.实验测量参数包括;溶液进出口温度、浓度,流量,冷却水进出口温度、流量等.实验结果表明,两种强化传热管型在低雷诺数时对LiBr降膜吸收传热的强化比分别为20%和50%,而且随着雷诺数的增大而增大.利用场协同理论和降液膜流动的波动特性分析了强化降膜吸收过程传热特性的物理机制,发现速度矢量与温度梯度的夹角及降液膜厚度形成的阻力对对流换热有一定影响.     

R－12蒸气在三维内翅管中凝结流动的传热及流阻特性

报道了Ｒ－１２蒸气在三维内翅管中的流动冷凝实验，结果表明：与光滑面相比，Ｒ－１２蒸气在三维内翅管中的凝结换热系数增加了１０７％，而流阻只增加了１８％，并对此进行了相应的分析，建立了预测传热性能和流阻的关联式。     

R417A与R22流动沸腾换热性能的比较分析

对R22与R417A在水平光滑管和2种不同几何参数的内螺纹管中的流动沸腾换热进行实验研究,分析比较了2种制冷剂流动沸腾换热性能的差异。实验结果表明:R417A的换热性能与R22相比有一定程度的降低,其降低程度因质量流速、干度及换热管参数的不同而异,质量流速越小,R417A换热性能的降低越严重;在x<0.6的较低干度区内,光滑管中R417A的换热系数比R22约降低了20%～40%,内螺纹管中的降低幅度更大,几乎达到50%～60%,在x>0.6的较高干度区内,不同换热管中R417A换热系数的降低幅度较为相近;光滑管中R417A换热系数的降低幅度受干度影响较大,且随干度的增加而增大,内螺纹管中的降低幅度受干度影响较小;强化管对换热的强化效果越好,R417A换热系数的降低幅度就越大。     

水蒸汽在水平二维微肋管内的凝结换热

探讨了微肋高度对水平二维微肋管内凝结换热和流动阻力的影响．采用水蒸汽为凝结介质,进行了三种不同肋高度的管内凝结换热实验．结果表明,二维微肋管内凝结的平均换热系数α随肋高的增加明显增大．和光管比较,α增加２８％～２１０％,这时阻力的增加仅为４％～５３％．     

新型水平三维内微肋管的凝结换热性能

研制了一种新型三维内微肋管。在工质蒸汽进口压力为147、186、226和265kPa下,在凝结液质量流率为33～153kg/(m~2·s)范围内,通过对3种不同微肋尺寸的三维内微肋管的实验,得到了R11在水平管内的凝结换热性能。     

螺旋槽管强化传热机理及性能的数值研究

基于Fluent对9根具有不同结构参数的单头螺旋槽管进行了数值研究,得到了螺旋槽管内流体速度和温度分布,从微观上说明了螺旋槽管强化传热的机理。数值计算结果表明,在研究的雷诺数Re范围内(10 000~45 000),螺旋槽管的努塞尔数Nu是光管的1.34~2.01倍;阻力系数f是光管的2.01~6.40倍;Nu和f随槽深e的增加而增加,随节距p的增大而减小。螺旋槽管传热的综合性能明显优于光管,在换热面积和泵功率消耗相同的情况下,综合性能最好的2#管可使换热量提高14%~19%。     

COSINE型纵槽管的冷凝传热研究

本文在V型纵槽管冷凝传热研究的基础上,进行了Cosine型纵槽管的传热研究.在理论分析与实验研究的基础上得到了传热系数和传热面积的计算公式.对所得结果比较后,作者建议以单位温度差传热速率进行这一类纵槽管的传热计算及作为评价其传热效果优劣的判据.这种作法较之过去的传统作法(传热系数法)远为优越.     

滑油冷却器强化换热试验研究

对3个采用整体针翅管的滑油冷却器进行了传热试验,结果表明:经改进后的滑油冷却器具有良好的强化换热效果.当换热管数量减少1/2,在相同的油质量流量下,强化管冷却器的换热量是光管滑油冷却器的1.06倍,换热系数是光管滑油冷却器的2.2倍.     

三维微肋管内凝结换热流型及环状流关联式

为了得到不同流型下的换热性能,以Ｒ１３４ａ为工质对两种不同微肋几何结构的三维水平内微肋管进行了实验研究,通过可视化措施对流型及其转移进行了观测,结果表明：在Ｓ９ｌｉｍａｎ流型图上,三维内微肋管环状流的分界线较之于光管向左平移了一段距离,即环状流与波状流的转换判据由Ｆｒ等于７减小到Ｆｒ等于２,在较低的蒸汽流速和较低的干度下的换热三维内微肋管佾能维持环状流的状态,环状流区的实验数据回归的换热关联式与实     

基于Webb指标的管内强化对流换热热力性能的计算及应用

依据Ｗｅｂｂ指标,对管内强化对流换热方式下传热和流阻的综合热力性能进行了推导,得到了相同泵功和换热面积条件下,强化方式换热量与光管换热量之比与管内对流换热努塞尔数Ｎｕ和管内阻力系数λ之间的函数关系式．同理得到了相同泵功和换热量条件下换热面积之比以及相同换热量和换热面积条件下泵功之比的计算式．在此基础上,对进口轴向叶片旋流器强化管内换热的热力性能进行了评价和分析