重力坝压剪复合型断裂问题的探讨

重力坝与基岩胶结面间存在压剪型断裂问题。本文建立了压剪型断裂力学模型，提出了压剪复合型应变能密度断裂准则，并且推导了其应力强度因子Ｋ的计算公式。     

岩石动态复合型初始断裂的应力强度因子计算

采用有限元和动态Ｊ积分相结合的方法,首次精确地计算了四点弯曲试件的Ｋｉ（ｔ）Ｋ（ｔ）的值,获得了各种复合比时Ｋ１（ｔ）,Ｋ（ｔ）的关系曲线,并提出了一种确定Ｋ１ｄ和ＫＩＩｄ的方法,对提出的算法程序进行了验证。     

复合型弹塑性位移断裂准则

本文以位移为参数,分析复合型断裂问题,得到一个复合型裂纹的断裂准则,该准则适用于小范围屈服,且开裂的方向角垂直于最大位移方向的情况。     

复合型断裂准则的实验研究

本文用实验方法,对复合型断裂准则进行研究.实验是根据文献[1]用自己设计制造的加力装置安装在普通材料试验机上进行的.这是一种多功能的加力装置,可以实现包括Ⅰ-Ⅱ-Ⅲ复合型在内的各种复合型加载.文中对1344根试件的四种复合型断裂实验结果与理论曲线进行了比较.     

复合型启裂韧工JMC的测定方法和断裂准则的探讨

应用有限元方法和断裂实验对铝合金材料Ｌｙ１２和４０ＣｒＮｉＭｏ钢在Ⅰ＋Ⅱ型载荷下启裂韧工ＪＭＣ的测定方法及弹塑性断裂行为进行了研究，给出了２种材料复合断裂的Ｊ积分准则。结果表明：１．根据复合型ＪＲ阻力曲线，应用理解纹延伸区零扩张量法测定的不同复合比下的启裂韧度ＪＭＣ值能够满足工程精度，且简便易物；２．不同复合比下的启裂韧度ＪＭＣ值满足一定的关系式。     

考虑断裂过程区的混凝土Ⅰ-Ⅱ复合型断裂判据研究

根据以前的混凝土Ⅰ-Ⅱ复合型断裂实验资料,同时采用数值模拟实验的方法,基于双K断裂准则,分别计算了混凝土Ⅰ-Ⅱ复合型断裂试件失稳断裂破坏时,断裂过程区影响的临界有效裂缝长度ac及应力强度因子KⅠ、KⅡ。根据分析计算结果,建立了考虑断裂过程区的新的Ⅰ-Ⅱ复合型断裂K判据,并与课题组以前的K判据作了分析比较。     

岩石的复合型初始断裂准则(英文)

文中建议一个岩石的复合型等效周向应变准则,这一准则与作者的实验结果接近。本文还建议了两个复合型初始断裂经验准则。     

岩石Ⅰ、Ⅱ复合型断裂判据的研究

本文采用三点弯曲、四点弯曲的断裂试验方法对岩石的断裂韧性以及Ⅰ-Ⅱ复合型断裂判据进行了研究,得出了岩石的Ⅰ-Ⅱ复合型断裂判据:K_Ⅰ~2+AK_ⅠK_Ⅱ+BK_Ⅱ~2=K_(ⅠC)~2并将试验结果与最大拉应力(σ_(θ_(max)))理论和最小应变能密度因子(S(θ_(min)))理论进行了分析比较。     

三维介质中复合型裂纹扩展的断裂准则

断裂准则是评定含裂纹构件或结构的工作状态是否安全的基准和依据。本文从三维介质中复合型裂纹问题的分析入手,考虑裂纹尖端小范围屈服区对裂纹扩展的影响,提出了描述三维介质中任意形状裂纹扩展规律的F₀准则和E₀准则。这两个准则均与现有的实验资料吻合得很好,而且还有一个较为突出的特点,即能反映Ⅰ—Ⅱ—Ⅲ型复合裂纹和Ⅱ—Ⅲ型复合型裂纹中KⅢ对裂纹开裂角的贡献。这一特点是S准则^[1]、MG准则^[9]、C判据^[10]和W判据^[11]等一些断裂准则不具有的。     

复合型启裂韧度 J_(MC) 的测定方法和断裂准则的探讨

应用有限元方法和断裂实验对铝合金材料Ｌｙ１２和４０ＣｒＮｉＭｏ钢在Ⅰ＋Ⅱ型载荷下启裂韧度ＪＭＣ的测定方法及弹塑性断裂行为进行了研究，给出了２种材料复合断裂的Ｊ积分准则．结果表明：１）根据复合型ＪＲ阻力曲线，应用裂纹延伸区零扩张量法测定的不同复合比下的启裂韧度ＪＭＣ值能够满足工程精度，且简便易行；２）不同复合比下的启裂韧度ＪＭＣ值满足一定的关系式．只要能得到材料的ＪⅠＣ、ＪⅡＣ值，任何复合比下的ＪＭＣ值都可由一定的关系式计算得到．另外，得出了适用于具有较好塑韧性和中高强度材料的复合型弹塑断裂准则     

J积分断裂准则在弹塑性Ⅰ－Ⅱ复合型加载下的应用探讨

在分解Ｊ积分法调制的弹塑性大变形有限元程序计算基础上，用阻力曲线法研究了两种油井钻杆材料不同Ⅰ－Ⅱ复合比下的Ｊ积分阻力特性，结果表明：随Ⅱ型分量增加，以Ｊ积分形式表示的断裂抗力降低，提出了一个适于钻杆钢等中低强度、塑韧性较好的材料的复合型延性断裂准则：Ｊｃ＝ＪⅡｃ—（α—１）ＪⅡ（其中α为一材料常数，但在实验范围内，试样尺寸对α还有一定影响）．并结合复合延性断裂微观过程的观察，对该准则和α值做了解释和讨论。     

J积分断裂准则在弹塑性I—Ⅱ复合型加载下的应用探讨

在分解Ｊ积分法调制的弹塑性大变形的有限元程序计算基础上，用阻力曲线法研究究了两种油井钻杆材料不同Ⅰ－Ⅱ复合比下的Ｊ积分阻力特性。结果表明：随Ⅱ型分量增加，以Ｊ积分形式表示的断裂抗力降低，提出了一个适于钻杆钢等中低强度、塑韧性较好的材料的复合型延性断裂准则：Ｊｃ＝ＪⅡｃ－（ａ－１）ＪⅡ（其中ａ为一材料常数，但在实验范围内，试样尺寸对ａ还有一定影响）。并结合复合延性裂微观过程的观察，对该准则和ａ值做了     

简化脆性断裂裂尖模型及复合型断裂判据

通过对脆性断裂过程中开裂扩展机理的分析,提出一个新的简化脆性断裂裂尖模型,论证了裂尖荷载型式与裂尖断裂类型之间并不是惟一的对应关系,重新阐述和定义了裂尖处的应力强度因子和断裂韧度.通过对I型、II型及其复合型荷载作用下裂尖处应力场分析,提出了径向平面最大应力(M SRP)准则,认为在脆性断裂过程中,断裂方向由裂尖处径向平面上的最大应力所决定.分别针对I型、II型及I-II复合型荷载模式提出了裂纹断裂判断准则和开裂方向预测模型.通过推导得到了复合型荷载作用下严密完整的脆性断裂判据与裂纹开裂方向角的解析表达式,与有关脆性断裂试验结果进行的对比验证了所提出的模型及理论解的合理性.     

陶粒砼Ⅰ-Ⅱ复合型断裂判据研究

用混合有限元法,采用四边形等参单元算得三点弯曲梁和四点剪切梁的应力强度因子K_Ⅰ和K_Ⅱ。用对称三点弯曲梁和四点剪切梁试件测得陶粒砼K_(IC)和Ⅰ-Ⅱ复合型裂纹的临界K_Ⅰ、K_Ⅱ值。根据实验结果,建议了陶粒砼Ⅰ-Ⅱ复合型断裂准则和根据K_Ⅰ/K_Ⅱ值计算起裂角θ的公式。最后,与普通砼的结果以及断裂力学中3个复合型断裂准则进行了对比。     

混凝土Ⅰ－Ⅱ复合型裂纹有效断裂准则

利用单边切口四点剪切梁进行了混凝土Ⅰ－Ⅱ复合型断裂试验研究．根据试验结果采用四分之一点奇异有限元法（ｔｈｅｑｕａｒｔｅｒ－ｐｏｉｎｔｓｉｎｇｕｌａｒｅｌｅ－ｍｅｎｔ）计算了各试件的应力强度因子ＫⅠ和ＫⅡ；结合本文的试验结果在广泛收集、分析国内外混凝土Ⅰ－Ⅱ复合型断裂试验资料的基础上，建立了混凝土Ⅰ－Ⅱ复合型有效裂纹断裂准则，并与已有断裂准则进行了比较     

陶粒混凝土Ⅰ—Ⅱ复合型断裂判据研究

用混合有限元法，采用四边形等参单元算得三点弯曲梁和四点剪切梁的应力强度因了K1和KII。用对称三点弯曲梁和四点剪切梁试件测得陶粒砼KIC和I－II复合型裂纹的临界K1，KII值，根据实验结果，建议了陶粒砼I－II复合型断裂准则和根据K1／KII值计算起裂角的公式，最后，与普通砼的结构以及断裂力学中3个复合型断裂准则进行了对比。     

K_Ⅰ—K_Ⅲ复合型断裂试验研究

本文阐述了使用具有环形裂纹的30Cr2MoV钢制圆棒试样进行K_Ⅰ—K_Ⅲ复合型断裂试验研究的初步成果。采用裂纹起始开裂点为临界点,经过塑性区修正用线弹性断裂力学的概念和理论处理试验结果。试验结果与高强钢用失稳点进行试验的结果相近,表明用S判据作为断裂判据是安全的。     

混凝土Ⅰ—Ⅱ复合型裂纹有效断裂准则

利用单边切口四点剪切梁进行了混凝土Ⅰ－Ⅱ复合型断裂试验研究。根据试验结果采用四分之一点奇异有限元法计算了各试件的应力强度因子ＫⅠ和ＫⅡ；结合本文的试验结果在广泛收集、分析国内外混凝土Ⅰ－Ⅱ复合型断裂试验资料的基础上，建立了混凝土Ⅰ－Ⅱ复合型有效裂纹断裂准则，并与已有断裂准则进行了比较。     

对“拓扑度计算及其应用”的一点意见

<正> 数学年刊1987.8(A)3中文“拓扑度计算及其应用”中考虑非线性Picard边值问题在定理3的证明中由Parseval封闭公式推出不等式||x(t)||~2_(L_2)≤1/4||x'(t)||~2_(L_2)但此不等式是错误的,例如定义     

关于电位计算的一点思考

由于静电场力作功与路径无关,所以在静电场中可以引入电势U．在电场强度E比较容易计算的情况下,利用电势与电场强度的积分关系就可以求出静电场中任一点P处的电位。上式中P0点为电位参考点,即Up0＝0,E为积分路径上任一点处的电场强度,dl为元位移。一般地,当电荷为有限分布时,常选取无穷远处作为电位参考点,即U=0,此时当电荷分布无限时,如果仍然选取无穷远处作为电位参考点,则积分（2）据具体的电荷分布就可能遇到发散而电位不确定,就必须选取有限远处作为电位参考点。例题半径为R的无限长直圆柱体内均匀带电,电荷体密度为p…