多晶体循环应力—应变曲线的理论模拟

采用ＫＢＷ自洽理论和以前提出的单晶硬化律，对铜多晶体的循环应力－应变曲线进行了理论模拟，其范围包括高周疲劳阶段和低周疲劳阶段。结果与有关实验定量相符。理论模拟还证实了多晶体循环应力－应变曲线没有平台区     

高应变低周疲劳的能量分析方法

从疲劳过程中材料吸收的总应变能和每次循环的应力应变滞后环出发，推出了形如Ｃｏｆｆｉｎ－Ｍａｎｓｏｎ公式和Ｂａｓｑｕｉｎ公式的寿命预测表达式。实验验证结果表明，在高应变低寿命区，理论与实测的△εｐ－２Ｎｆ曲线相吻合。     

铜双晶体及其组元单晶体循环变形行为的比较：Ⅱ.晶界附近形变？…

在铜双晶体（ＣＢ，ＲＢ）及其组元单晶体（Ｇ１，Ｇ２）循环应力－应变响应比较的基础上，观察了双晶体（ＣＢ，ＲＢ）及其组元单晶体循环变形后表面滑移形貌及疲劳裂纹萌生，结果表明实际双晶体ＲＢ晶界附近组元晶体Ｇ２中出现以次滑移为主的晶界影响区，且晶界区随应变幅增加而变宽。     

I型平面应力准静态稳恒裂纹扩展

根据Ｊ２流动理论并采用有限元法分析了小范围屈服条件下，各向同性幂强化材料及理想塑性材料中的准静态Ｉ型平面应力稳恒裂纹扩展问题。计算结果表明，与平面应变情况不同，对于平面应力稳恒裂纹扩展，材料的强化指数Ｎ对塑性区形状有显著影响。对理想塑性材料，在裂纹延长线上（θ＝０），应变似呈现对数奇异性。计算中未发现有二次塑性区。利用 ＣＯＤ断裂准则得出，应力强度因子比 Ｋｓｓ／Ｋｃ也强烈地依赖于材料常数σ０／Ｇ及强化指数Ｎ。     

裂隙矿岩的动载特性

用ＳＨＰＢ高速冲击试验机，对４种不同裂隙类型的矿岩进行高速冲击试验，测定矿岩在高速冲击作用下的应力波形，应变历史，应变率历史，应力历史，应力－应变曲线，应力－应变－应变率的关系，应力－应变－裂隙类型的关系。算出动态破坏强度和动态弹模，定量进行动静态矿力学物性比较，得出裂隙矿岩与完整矿岩在不同力学状态下的数值关系。     

圆孔翻边等效应力分布及极限翻边系数的研究

通过对圆孔翻边应力应变分析，应用各向异性全量理论，推导出了变形区等效应力的分布规律和极限翻边系数的近似计算公式。     

塑性全量理论的结构强度试验应变数据处理方法研究

根据弹塑性力学全量理论及工程假设方法，给出了一种新的应力应变关系表述函数．应用该函数对复杂结构强度试验中弹塑性范围内直接检测到的应变数据进行应力转换，并结合双剪应力强度理论对结构强度进行判定．结果表明，该函数对解决较复杂工程结构强度试验中的应变转换具有较好的精确性和可实施性．     

小熊猫脑源性神经营养因子（BDNF）基因的克隆与序列分析

参照人的ＢＤＮＦ基因序列设计了一对引物，利用聚合酶链式反应（ＰＣＲ），从小熊猫基因组ＤＮＡ中扩增和克隆到ＢＤＮＦ基因。序列分析表明，小熊猫和人的ＢＤＮＦ基因核苷酸序列同源性为９３％，而与大熊猫ＢＤＮＦ基因的核苷酸序列同源性高达９８％。在推导的多肽序列中，除在前导肽区有两个氨基酸的差异外，小熊猫ＢＤＮＦ的成熟区与人和其他报道的哺乳动物ＢＤＮＦ成熟区的氨基酸序列完全一致，显示了极高的保守性。     

BeⅠ等电子序列的高激发态结构（奇宇称，J＝0）

本文应用本征通道量子亏损理论（ＥＱＤＴ），系统地研究了ＢｅⅠ等电子序列（ＢｅⅠ－ＭｇＫ）的高激发态结构。得到了描述高激发态结构的ＥＱＤＴ参量（μα，Ｕｉ）以及它们随核电荷数增大的变化规律。以这些参量作为输入，获得了类Ｂｅ体系２ｓｎｐ．２ｐｎｓ，２ｐｎｄ组态的全部Ｒｙｄｂｅｒｇ能级及混合系数。结果表明：理论值与实验值在高激发能区趋于一致，相对误差在１０－５左右。     

30CrNi3MoV钢变形区的X射线衍射分析

对３０ＣｒＮｉ３ＭｏＶ低合金钢切削速度为４．９７５ｍ／ｓ的正交切削试验所得切屑上大应变区进行Ｘ射线衍射分析，结果表明，在高速切削变形中少量素氏体转变奥氏体；衍射线明显宽化。通过测量衍射线的宽化度，利用谢乐公式Ｄ＝Ｋλｍｃｏｓθ，可得位错胞直径，位错密度和微观应力，从而确定变形区的应变。     

二桩承台实用设计方法的研究

《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)对三桩及多桩承台的设计作出了明确的规定,设计的可操作性比较好,但对工程中经常遇到的二桩承台没有提供相应的设计方法及依据。通过对工程实例的分析计算,对二桩承台提出了一种比较实用的设计方法,分析表明,此方法合理可行,可供工程设计参考。     

厚桩承台承载力的试验研究

为探讨厚桩承台的合理设计计算方法，本文完成了７５个厚桩承台试件的模型试验，包括两桩台、三桩台、四桩台及六桩台试件，所有三、四、六桩厚承台试件破坏属于冲剪破坏，两桩台试件中，部分发生剪切破坏，部分发生弯曲破坏。     

高桩承台动水力简便计算方法

基于Morison动水理论,提出了作用于高桩承台的动水力简便计算方法,该方法可以应用于深水大跨度桥梁抗震设计.以南京长江三桥南塔基础为原型,利用水中振动台试验,通过对比无水和有水状态时动力荷载作用下的模型试验和计算的结果,验证了动水力简便计算方法的准确性和可靠性,并对影响动水力的主要影响因素进行了重点讨论.     

承台冲切研究现状分析

讨论了承台冲切计算方法中上限解法的弱点及下限解法的优势,介绍了承台冲切问题国内外近期的研究成果,探讨了承台冲切问题的空间桁架理论在理论上、工程技术上和经济效益上的意义及应用前景.     

桩基承台和筏板的空间桁架设计方法研究

基于桩基承台的空间桁架传力机理,进行了承台斜压杆应力场的模拟试验。分析了承台及其斜压杆承载力的影响因素,导出斜压杆承载力计算公式,并提出了桩基承台和筏板的空间桁架设计方法及建议。     

加筋对桩承式路堤荷载传递影响的三维有限元模拟

建立了土拱效应分析的三维弹塑性有限元模型,采用数值模拟方法研究了桩承式加筋路堤的荷载传递机理。计算结果表明,路堤底部加筋增强了路堤荷载向桩帽上转移的能力。影响路堤荷载向桩帽上转移主要是土拱效应,其次是加筋的拉膜效应。土拱效应与路堤加筋与否关系不大。加筋拉膜效应在土拱效应发挥后开始发挥,桩帽边缘处底部加筋的拉应力最大。加筋拉膜效应随着加筋刚度和桩间距的增加而增大,随着加筋位置的升高而减小。与底部加筋的桩承式路堤相比,对于给定的桩帽-土差异沉降,双层加筋桩承式路堤中加筋的拉膜效应增大,第一层加筋的拉应力减小。第二层加筋铺设位置越高,其拉应力越小,最大拉应力点向桩帽中心方向移动。     

桩间距和桩帽宽度影响土拱效应的现场试验

为了研究桩间距和桩帽宽度对桩承式加筋路堤土拱效应的影响,在广清高速公路拓宽工程庆丰收费站进行了现场试验,实测了路堤荷载下不同桩间距和桩帽宽度下桩帽及桩间土表面的竖向土压力,据此获得土拱高度与桩帽净距的关系.试验结果表明,桩间土表面竖向应力近似均匀分布.当桩帽净距数值超过1.0m以后,土拱高度随桩帽净距的增加而减小.桩帽-土应力比随路堤荷载的增加而增大,随桩帽宽度和桩间距的增加而减小.桩帽荷载分担比随路堤荷载和桩帽宽度的增加而增大,随桩间距的增加而减小.桩间土荷载分担比随路堤荷载和桩帽宽度的增加而减小,随桩间距的增加而增大.     

挤密桩夯填过程的塑性分析

挤密桩夯填过程中,土体的塑性变形分析多采用Mohr-Coulomb强度准则,未考虑中间主应力的影响。为了全面考虑土体的三向应力状态,采用统一强度理论和厚壁圆筒理论,对挤密桩夯填施工阶段的受力状态进行了分析,得出了土体夯填塑性影响比例半径计算公式的统一解,散体模型和理想弹塑性模型公式为其特例。该公式适用于不同土体材料夯实塑性影响区的计算,可以用于分析夯实土体所需能量,从而确定重锤的质量、落距以及夯击次数。     

苏通大桥群桩基础应力扩散角反演分析

等代墩基法是群桩沉降计算的一种简化模式,在计算超长大直径钻孔灌注群桩基础最终沉降量时,得到的理论值往往偏大,经沉降经验系数修正后其值又偏小,而且按照从外围基桩以-φ/4(-φ为平均摩擦角)来考虑应力扩散作用显然不适用于深水群桩基础沉降计算.鉴于此,利用苏通大桥地基基础安全监测系统实时在线监测数据,考虑钢护筒与桩身共同作用,采用等代墩基法模型反演不同施工阶段应力扩散角,得到荷载传递过程中应力扩散角随时间的变化规律,从而给出用等代墩基法计算深水群桩基础沉降时应力扩散角的取值范围,为桩基设计提供一定的理论依据.     

120m直径无缝贮煤筒仓的非线性有限元分析

对120 m直径无缝钢筋混凝土圆形贮煤筒仓进行线性与非线性有限元对比分析。在有限元建模时,考虑了筒仓及地基基础的上下部协同作用。钢筋混凝土筒仓分别采用了线弹性模型和非线性弹塑性损伤模型。得出了环梁、仓壁、桩基础、承台、土体等部位的应力、位移结果。分析发现,线弹性模型各向应力峰值比弹塑性损伤模型大而变形则相反,弹塑性损伤模型更为合理,筒仓薄弱部位位于环梁与下部承台处。