似稳场中的位移电流

本文对似稳条件下位移电流的磁效应作了较深入的讨论，得出在似稳场中全部位移电流对磁场的贡献为零的结论，并应用此结论估算了平行板电容器的边缘效应。     

关于平行板电容器间磁场的讨论

通过分析平行板电容器间的磁场 ,指出该磁场并非全部由位移电流所激发 ,而主要是由传导电流提供的 .     

论“场”和“源”的统一——再论麦克斯韦方程组的意义

通过对电磁场的特性、圆形平行板电容器的位移电流的磁场讨论,及电磁场发展过程的回顾,说明了“场”和“源”应该是统一的。     

论“场”和“源”的统一——再论麦克斯韦方程组的意义

通过对电磁场的特性、圆形平行板电容器的位移电流的磁场讨论 ,及电磁场发展过程的回顾 ,说明了“场”和“源”应该是统一的     

关于位移电流几个问题的探讨

本文论证了麦克斯韦变化电场激发磁场假设的本质是变化的涡旋电场激发磁场;证明了似稳条件下平板电容器两板间的磁场不是位移电流的磁场,而是传导电流的磁场;并提出了引入全电流定律的一种方法。     

圆形平板电容器的磁场与位移电流的磁效应

首先从毕．萨定律出发对似稳条件下圆形平板电容器产生的磁场进行了计算，验证了似稳条件下位移电流不产生磁场的结论，并在对位移电流这一概念存在的必要性进行讨论后指出：位移电流是为了保持电流连续性和方便解释变化的电场可以产生磁场而提出来的，是特殊情形下计算磁场H的一个简便替代工具。     

位移电流密度公式的一种导出方法

位移电流密度公式ｊＤ＝Ｄｔ的导出在大多数电磁学教材里以及有关文献中都是用平行板电容器的充放电过程这个特例得出全电流公式,并指出全电流的连续性,以此得出位移电流密度公式。然而在教学中学生往往不易理解其物理含义,对位移电流的实质也认识不清,使学生认为只有传导电流为零的地方才由位移电流“接下去”。本文从电荷运动和场的变化的整体观念,运用高斯定律和电荷守恒定律来导出位移电流的密度公式,其推导过程本身对学生理解全电流的概念亦有帮助。设Ｓ为空间任一闭合曲面,其法线向外,如图１所示,Ｃ为Ｓ上一有向闭合曲线…     

在电场变化、磁场稳定的特殊情况下,Maxwell位移电流方程可以从Biot—Savart定律导出,从而不必引进位移电流的概念——兼论电磁场理论的逻辑结构

设想一种模型:电流从a点流至b点,且保持恒定,则在a、b分别堆积起等量异号之电荷,此时空间各点的电场在变化,而磁场则稳定。于是从Biot-Savart定律可导出: 任何场都可认为是有源无旋场(纵场)和有旋无源场(横场)的迭加。对应于可变有源无旋电场的位移电流不激发磁场。电磁波的激发和传播取决于有旋无源电场的位移电流。我们通常所说的电容器中的位移电流就是对应于可变有源无旋电场的位移电流。若把电场和磁场都可变的普遍情况下的Maxwell方程作为此模型(1)式的自然推广,则不必引进位移电流的概念。最后,文中论述了电磁场理论的逻辑结构。     

浅析"位移电流"

“位移电流”假说是麦克斯理论的基石，本从“位移电流”的引入出发，分析了麦克斯韦对它的解释及存在的不足，并探讨了“位移电流”的本质。     

介质有缺陷的平行板电容器

针对平行板电容器介质中存在圆柱形气泡缺陷的情形,给出其两极板间的电势分布.通过极板间的场强分布的分析和极板带电量的计算,研究介质中的缺陷对平行板电容器性能的影响.     

恒定电流密度分布与霍耳电场

研究了恒定电流场中电流密度沿导体径向的分布和霍耳电场产生的机理及作用,结果表明,沿径向载流子密度增大、载流子定向运动速度增大,载流子在晶格势场中的能态逐步升高;无论在载流的导体内还是在处于超导载流态的超导体内都存在着径向的霍耳电场;霍耳电场的存在是载流子力学平衡的必备条件,霍耳电场关于径向的线积分是载流子在晶格势场中能量增量的量度.霍耳电场与电流磁场的坡印亭矢量表示了电流能量的传输方向,同时证明了焦耳热来源于载流子在晶格势场中的能态变化——从高能态向低能态跃迁,它可以用导体内的轴向电场和电流磁场的坡印亭矢量来表示,导体外表面附近的电场来源于载流子的运动状态变化,而不是直接来自于电源.用处于载流超导态的超导体不存在轴向电场的事实,说明了载流导体内的轴向电场并不是稳定分布的电荷产生的.     

电容降压直流电源的稳压设计

本文分析了电容降压直流电源的内阻和电阻稳定系数，提出使并联稳压器来改善电压稳定性，对并联稳压器的稳压特性作了分析计算。提出了自己的一些见解。     

小电流接地系统单相接地暂态保护判据研究

分析了小电流接地系统单相接地故障时的电磁暂态过程,并重点分析了中性点经消弧线圈接地故障时的电容电流和电感电流在故障线路中的分布特点,基于这些分析提出了采用单相接地故障零序电流暂态首半波的幅值和相位特征量作为单相接地微机保护选线的判据,电力系统动态模拟试验论证了该判据的有效性。这为小电流接地系统实现快速、准确检测出故障线路提供了又一个重要依据。     

一种光电混合式电流传感器

描述了一种光电混合式电流传感器 ,它由三部分组成 :第一部分是磁位计及积分电路 ,其输出电压信号正比于高压线路的被测电流 .第二部分是电压 /频率转换器 ,它将电压信号转换成频率调制信号 ,并驱动安装在高压端的发光二极管 ,进而转换成光脉冲信号 ,通过多模光纤传输到低压端 ,在光纤出射端经光电二极管转换成调频信号 ,由信号处理电路还原为被测电流 .第三部分是工作电源 ,它通过一个小型的电流互感器从电网获取能量 ,其输出再经整流、滤波和稳压提供积分电路和电压 /频率转换器的工作电压     

有源电力滤波器的自适应滞环电流跟踪策略

针对有源电力滤波器(APF)传统滞环电流跟踪方式逆变器的开关频率高且频率范围大的问题,提出了一种可变环宽的滞环电流跟踪控制策略.该策略根据系统开关频率、直流侧电压、主电路电感等参数动态的调节滞环比较器的环宽,不仅能够有效的降低开关频率和频率变化范围,而且在跟踪精度和动态性能上也比传统滞环比较法优越.通过MATLAB仿真表明,该策略的电流跟踪精度满足有源电力滤波器的要求.     

用于多导体传输参数提取的等效电流密度法

针对电信号的有效传输受外界环境引起自身参数变化的问题,提出了一种基于有限元方法求取传输参数的等效电流密度法.通过对实验中电路参数法的研究,建立了传输电缆中的多根铜芯相互作用模型.分析了导体间涡流作用的形式,求取此作用产生的感应电压和电流密度重新分布参数,由此推导出电阻和电感传榆参数求解公式,由有限元方法实现了参数提取.仿真结果表明:这种方法能够实现多导体模型电阻和电感参数的有效提取;当信号频率升高时,交流电阻及功耗有所增加;电阻和电感参数均有相应的频变特性,即在特定频段内呈线性变化.     

正弦交流电流激励下RC电路产生“过电压”和“过电流”现象的理论分析

分析了一阶RC电路在正弦交流电流激励下直接进入稳态响应的条件和产生"过压"、"过流"的原因.     

考虑控制方式的MMC-HVDC系统单极接地故障电流计算方法

直流侧单极接地故障是基于模块化多电平换流器(modular mutilevel converter, MMC)的高压直流(high voltage direct current, HVDC)输电系统最常见的故障类型,一般以换流站闭锁前子模块电容放电电流近似故障电流,忽略了换流站控制环节的影响,结果存在误差。提出一种考虑换流站控制方式的故障电流计算方法,针对换流站主从控制,改进了基于微分方程的求解方法,在故障后的等效回路中使用并联受控电流源将换流站控制环节纳入考虑范围,分别对定功率控制与定电压控制方式下的故障电流进行计算。在PSCAD/EMTDC平台搭建了两端MMC-HVDC系统模型,验证了所提方法的准确性。     

内设防雷引下线风力机雷击暂态特性分析

风力机塔筒内部增设引下线提供了一条新的防雷思路,但需要详细分析引下线泄流过程对塔筒内部电气线缆电磁干扰影响。通过EMTP软件搭建风力机叶片、塔筒和接地系统模型,分析引下线与塔筒分流情况,考虑引下线与内部电气线缆电磁耦合作用,计算不同高度处引下线与电缆线间电位差及平均电场强度。讨论引下线与电缆线安全距离及其受雷电流波头时间和土壤电阻率影响。研究结果表明:增设内部引下线后,绝大部分雷电流经由引下线泄散入地;引下线与电缆线间电位差可达MV级别,二者间平均电场强度极易击穿周围空气,发生侧向闪络;但引下线与电缆线间电位差随着塔筒高度的降低发生极性反转,平均电场强度也呈现出先降低后增加的变化趋势。缩短引下线与塔筒间等电位连接间距能够降低引下线和电缆线间电位差与平均电场强度。引下线与电缆线间的安全距离随着雷电流波头时间的缩短和雷电流幅值的增加而增大,随着土壤电阻率的降低而减小。增设内部引下线需要合理设置其与塔筒等电位连接间距和与内部电缆线安全距离。