快速凝固Ti_3Al基合金中ω相的形成

通过电子衍射的方法研究Ｔｉ３Ａｌ基合金中ω相的形成规律及形成过程。在快速凝固态、热压态以及淬火态的Ｔｉ３Ａｌ基合金中ω相，而在淬火后期４００～６００℃回火时则可清楚地看到ω相的存在，并且在此温度范围内随着回火温度的升高，ω相的析出越彻底，结构越完善。快速凝固Ti_3Al基合金中ω相的形成@徐瑞@赵越超@迟长志     

氢对Ti3Al基合金组合和性能的影响

本文研究了６００℃气相充氢对Ｔｉ３Ａｌ基合金组织和性能的影响，实验结果表明：气相充氢过程受氢在合金中的扩散过程所控制，而且是可逆的，在充氢过程中形成的氢化物Ｔｉ３ＡｌＨ在充氢温度下极易分解，在弯曲实验中，充氢后的Ｔｉ３Ａｌ基合金的最大抗弯强度和最大挠度值均随浓度增加而显著降低，断口形貌表明，氢在晶格中固溶和裂纹在氢化物Ｔｉ３ＡＨ（１１１）晶面缺陷处形成是导致合金机械性能降低的主要因素。     

氢对Ti_3Al基合金组织和性能的影响

本文研究了６００℃气相充氢对Ｔｉ３Ａｌ基合金组织和性能的影响，实验结果表明：气相充氢过程受氢在合金中的扩散过程所控制，而且是可逆的．在充氢过程中形成的氢化物Ｔｉ３ＡｌＨ在充氢温度下极易分解．在弯曲实验中，充氢后的Ｔｉ３Ａｌ基合金的最大抗弯强度和最大挠度值均随氢浓度增加而显著降低．断口形貌表明，氢在晶格中固溶和裂纹在氢化物Ｔｉ３ＡｌＨ（１１１）晶面上的缺陷处形成是导致合金机械性能降低的主要因素     

TiAl基合金双态组织试样室温断裂的研究

采用预制缺口试样，测试了Ｔｉ－３３％Ａｌ－３％Ｃｒ－０．５％Ｍｏ（质量分数）合金双态组织材料的室温ＫＩＣ值．使用扫描电子显微镜，研究了薄板状试样内裂纹扩展动态过程；并采用透射电子显微镜，进一步研究了薄膜试样内裂纹扩展动态过程，以及裂纹尖端附近区域上的变形亚结构．试验结果表明，ＴｉＡｌ基合金双态组织试样表现出低的室温断裂韧性，归因于γ相晶粒内容易形成剪切带，造成了γ相晶粒对裂纹扩展表现出低的阻力．     

抗H2S应力腐蚀用钢30CrMoVTiAl的力学性能

对新型抗Ｈ２Ｓ应力腐蚀用钢３０ＣｒＭｏＶＴｉＡｌ的力学性能进行了测试和研究，研究结果表明：３０ＣｒＭｏＶＴｉＡｌ是力学性能良好的抗Ｈ２Ｓ应力腐蚀用钢，为充分发挥钢中各元素在抗Ｈ２Ｓ应力腐蚀和强度方面的作用，适宜的热处理制度为９００℃淬火＋７００℃回火。     

铁镍代钴新型硬质合金的组织和性能

研究了热处理对粘结剂质量分数为１０％的ＷＣ－（Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ）合金组织和性能的影响，结果表明：淬火－回火过程中，硬质相ＷＣ的形态、大小和分布基本上没有变化，但粘结相的结构有变化；烧结态粘结相为马氏体和少量残留奥氏体组成；淬火处理使烧结态合金中的残留奥氏体量减小；淬火后回火，粘结相中出现逆转变回火奥氏体；随回火温度升高，逆转变回火奥氏体增加。文中还讨论了烧结态粘结相中马氏体的形成和逆转变回火奥氏体产生的原因，以及不同回火处理态合金中逆转变回火奥氏体与合金性能的关系。     

Al—12Ti机械合金化过程的结构演变

采用三种不同类型的球磨机对高Ａｌ含量的Ａｌ－Ｔｉ元素进行球磨试验，研究了其结构演变的特点和影响因素．Ａｌ－Ｔｉ混合粉末在高能球磨过程中的结构演变与球磨输入能量有很大关系，输入能量高的球磨方式能导致Ｔｉ完全过饱和固溶于Ａｌ中，甚至形成部分非晶相和Ｌｌ２有序相；中等输入能量只能形成过饱和固溶体，不能形成非晶相；输入能量较低则不能使Ｔｉ完全溶于Ａｌ．球磨输入能量还对最终球磨态粉末的畸变程度和晶粒大小有重要作用，输入能量高的球磨机制备的机械合金化粉末的畸变明显高于另外两种球磨机制备的粉末，且晶粒更细．高的畸变和细的晶粒可能是促进部分非晶化的原因之一．     

TiAl基合金双温热处理原理及其相变特征的研究

使用多种分析及检测手段，较详细地研究了双温处理细化ＴｉＡｌ基合金热锻试样的显微组织的机理，并研究了双温处理显微组织特征，提出了双温处理下ＴｉＡｌ基合金的显微组织转变及相变模型     

冷却速度对锻造TiAl基合金组织演变的影响

利用光学显微镜,研究了冷却速度对锻造Ｔｉ４８Ａｌ２Ｃｒ（原子数分数,％）组织演变的影响．结果表明：冷却速度主要影响锻造ＴｉＡｌ基合金组织演变产物的形貌,而对晶团尺寸的影响较小．锻造ＴｉＡｌ基合金在α相转变温度θα以上等温热处理后,采用炉冷、空冷、油冷和水冷,会依次转变为全层状组织、层状组织加魏氏体组织、块状转变组织加魏氏体组织、块状转变组织加羽毛状组织     

超塑性变形 TiAl 基合金中的孔洞

研究了超塑性Ｔｉ－３３Ａｌ－３Ｃｒ－０．５Ｍｏ（质量分数,％）合金中孔洞的形成和发展过程及其与合金的断裂之间的关系．研究结果表明,ＴｉＡｌ基合金在超塑性变形过程中产生的孔洞有３种类型,它们分别形成于三叉晶界处、晶界上和晶粒内．三叉晶界上的孔洞一般呈Ｖ型,而晶界和晶内的孔洞则呈圆形或椭圆形．分析认为,孔洞的长大、扩展和聚集是造成ＴｉＡｌ基合金超塑性拉伸断裂的主要原因．     

双相金属间化合物中的Ti5（Si,Al）3相

研究了共晶和过共晶Ｔｉ３（Ａｌ，Ｓｉ）＋Ｔｉ５（Ｓｉ，Ａｌ）３双相合金中Ｔｉ５（Ｓｉ，Ａｌ）３相的显微组织及性能，结果表明，Ｔｉ５（Ｓｉ，Ａｌ）３相具有光学各向异性，其显微硬度受其中含Ａｌ量的影响，而点阵常数保持不变，根据组织结构对材料的影响，认为具有粗在初生Ｔｉ５（Ｓｉ，Ａｌ）３相的过共晶双合金是不宜做结构材料的，而具有细小均匀Ｔｉ５（Ｓｉ，Ａｌ）３的共晶双相合金，有可能发展成实用合金。     

钛铝合金热力学性质的研究

采用快速ＬＭＴＯＣＰＡ方法分别计算成分有序和无序的ＴｉＡｌ合金（Ｌ１０结构）的热力学性质,通过比较可以发现,有序情况下的ＴｉＡｌ合金的晶格常数理论值与实验值符合很好,而无序情况下的晶格常数理论值与实验值偏差大于３％．理论结果表明有序的γＴｉＡｌ相在富Ａｌ区,多余的Ａｌ原子占据Ｔｉ的格点后,系统能量降低,有利于γＴｉＡｌ相的稳定性,而在富Ｔｉ区,多余的Ｔｉ原子占据Ａｌ的格点后,将使所有的Ｔｉ原子的能量增大,使系统能量升高,不利于γＴｉＡｌ相的稳定性,而有利于新相的形成．     

Ti－Al－Ga系双相γ－TiAl合金的组织及室温拉伸性能

通过对Ｔｉ－Ａｌ－Ｇａ系γ－ＴｉＡｌ基（α２＋γ）双相合金的铸态及热等静压状态组织和室温拉伸性能的试验研究，发现Ｇａ能明显地改变合金的组织，降低Ｔｉ－４５Ａｌ－３Ｇａ合金中γ相晶格的ｃ／ａ比值，是改善（α２＋γ）双相合金室温抗拉强度和室温塑性的有效合金元素．     

Fe3Al／TiC复合材料的耐高温冲蚀性能

研究了Ｆｅ３Ａｌ／ＴｉＣ复合材料在高浓度ＳＯ２和ＳｉＯ２细颗粒气流中的耐高温冲蚀磨损性能,并与Ｆｅ３Ａｌ基合金和钴基高温合金在同等实验条件下进行比较,结果表明：Ｆｅ３Ａｌ／ＴｉＣ复合材料的高温抗冲蚀性优于２种对比材料。ＳＥＭ分析显示：Ｆｅ３Ａｌ／ＴｉＣ复合材料的冲蚀表面形貌以薄片屑形成机制为主。     

不同热处理的CANTiM形状记忆合金的精细结构

对成份为Ｃｕ－１１．９Ａｌ－５Ｎｉ－１．６Ｍｎ－１Ｔｉ（质量百分比）的ＣＡＮＴｉＭ形状记忆合金固溶后水淬及水淬后再经不同温度２ｈ时效处理的试样的精细结构进行了电镜观察。其结果表明：淬火态试样中马氏体为Ｍ１８Ｒ１型，马氏体基体中分布有尺寸较大的ＸＬ相和尺寸较小，与基体半共格的ＸＳ相。ＸＬ相中还弥散地分布着另一种尺寸约为２０ｎｍ左右的析出相。在随后的时效过程中，以上的各Ｘ相依然存在，而马氏体则经历了从     

快速凝固Ti3Al基合金中ω相结构

利用气体雾化法制备Ｔｉ－２５Ａｌ－１０Ｎｂ－３Ｖ－１Ｍｏ合金粉末，经过８８０℃热压成型，研究热处理后的ω相结构。在此状态下，该合金中除了存在β０相和Ｏ相之外还存在ω相和一种由电荷密度波驱动的非公度相。通过电子衍射分析和结构因数计算得知该ω相为具有Ｐ３ｍｌ空间群的有序三角结构，并有四种变体。     

用Wagner方程研究Ti衬底与Al膜间的反应和互扩散

本文根据Ｔｉ与Ａｌ膜间的反应和互扩散动力学提供的浓度分布曲线，用Ｗａｇｎｅｒ方程计算Ｔｉ衬底与Ａｌ膜间在Ｔｉ相变点上、下Ａｌ的互扩散系数Ｄ和激活能Ｑ，找出了互扩散系数与温度与成分的变化规律，计算结果表明，扩散激活能的大小次序是：ＱＴｉ３Ａｌ＞ＱＴｉＡｌ＞Ｑａ－Ｔｉ（Ａｌ）＞Ｑｂ－Ｔｉ（Ａｌ）。     

Cu-Ni-Al-Ti合金的时效特性

通过电阻率、应力松驰性能和硬度的测定以及差热分析方法，研究了Ｃｕ－Ｎｉ－Ａｌ－Ｔｉ合金的时效特性。结果表明：该合金时效动力学符合Ａｖｒａｍｉ方程，其ｌｎｌｎ１／（１─Ｘ）与ｌｎｔ之间的关系，可用两条不同斜率的直线段来描述，５５０℃时效时两直线交于ｌｎｔ＝６．４处，相应于时效时间１０ｍｉｎ，时效初期相变速率极高，随后逐渐降低；连续加热时，较低温度下形成的富溶质原子区在８００～９００℃区间可能重溶，γ相［Ｎｉ＿３（Ａｌ，Ｔｉ）］在高温下形成，并且可能向热力学更稳定的状态转化；除形成γ相外，还可能形成其它化合物；Ｃｕ－Ｎｉ－Ａｌ－Ｔｉ合金时效稳定性极高，过时效倾向很小。     

机械合金化制备γ—TiAl＋Ti2AlNl纳米复合材料

研究了Ｔｉ５０Ａｌ５０混合粉末在氮气氛的机械合金化过程，球磨３０ｈ后Ｔｉ５０Ａｌ５０混合粉末已形成非晶合金；经适当的热处理，可原位形成纳米复合材料γ－ＴｉＡｌ＋Ｔｉ２ＡｌＮ。     

热爆反应原位生成TiC的热力学和动力学探讨

利用Ａｌ－Ｔｉ－Ｃ系热爆反应过程中有关反应的自由能变化和ＤＴＡ曲线，探讨了ＴｉＣ的形成机理。研究结果表明，ＴｉＣ、Ａｌ４Ｃ３和ＴｉＡｌ３都有可能存在于反应过程；