粘土中横向荷载桩的P－Y曲线法评述

在分析了目前世界上流行的各种粘土横向荷载桩Ｐ－Ｙ曲线法的基础上，从理论和应用上指出了本文作者提出的Ｐ－Ｙ曲线法与其它各种方法的差异，经过对比，得出了这种新的Ｐ－Ｙ曲线法更适用于粘土中横向荷载桩的分析和计算这一结论。     

P—Y曲线法在镇江大港横向受载桩中的应用

根据镇江大港φ1200毫米钢管桩横向荷载桩短期静载试验资料,考虑到镇江大港地质特性(砂质软粘土),对Matlok提出的软粘土预估静载P—Y曲线公式进行了修正,修正后的公式可供长江中下游地区同类地质特征计算横向静载桩内力与位移时参考。     

单桩荷载与位移曲线规律分析

首先提出利用分层位移迭代法计算单杠荷载与位移（桩顶沉降），即Ｐ－ｓ曲线的方法，然后分析单桩Ｐ－ｓ曲线随桩长Ｌ、直径Ｄ、桩身材料弹性模量Ｅ和极端阻力Ｒμ的变化规律，发现一些重要特征和新的规律，最后利用实测结果进行了验证。文章对制定桩的静载试验规则和合理设计桩基础，具有重要意义。     

石芽地基上桩顶作用效应计算

由于现行规范如JGJ94－94及GBJ7－89中,群桩基础各桩顶荷载分配采用统计的计算方法,未考虑山区石芽地基岩面起伏较大、群桩基础下各基桩长度、刚度不等的情况,可能为传导计算结果有一定的误差。针对覆盖土层多为上硬下软状态的红粘土,且具有超固结性,计算中分别采用竖向、横向地基抗力系数为常数,并考虑柱端嵌岩、扩底等情况,桩顶与刚性承台铰结条件,计算桩顶竖向、横向支承刚度系数。最后按矩阵位移法进行桩顶荷载分配计算。     

土类对轴向循环荷载下桩性状的影响

根据粘土中和砂土中模型桩的试验资料,分析了不同土类中桩在单、双向循环荷载下其累积位移和动位移幅值随振动次数的变化规律。文中建议用循环荷载下桩的累积位移发展的条件来确定桩承载力的方法,得到了粘土中和砂土中模型桩的归一化承载力曲线。最后,讨论了土类对轴向循环荷载下桩承载力的影响．     

Al2O3颗粒弥散强化Y—PSZ基复合陶瓷的R曲线

利用维氏压痕／抗弯强度法对３Ｙ－ＰＳＺ单体和３Ｙ－ＰＳＺ／２０％Ａｌ２Ｏ３复合陶瓷的裂纹扩展曲线进行了测试。结果表明，与裂纹扩展初期引比，Ａｌ２Ｏ３颗粒的弥散增韧效果随着裂纹的扩展而明显上升，除裂纹偏向以外，Ａｌ２Ｏ３弥散颗粒是通过架桥和拔出等方式来进一步提高３Ｙ－ＰＳＺ陶瓷的断裂韧性的。     

软粘土中水平荷载模型桩的试验研究

对水平静力荷载作用下软粘土中导管架海洋平台桩基的模型进行了试验研究。用多项式拟合法和加权残值法(WR)对试验数据进行处理,得到了土抗力的分布,并对两种方法进行了比较。将利用加权残值法得到的p-y曲线与API建议的软粘土p-y曲线进行了比较,并根据试验数据用折减系数法对API建议的软粘土p-y曲线进行了修正。研究结果表明,加权残值法比多项式拟合法得到的土抗力分布曲线更合理,试验软粘土的p-y曲线在泥面附近处低于API建议曲线,由修正的p-y曲线得到的模型桩的数值分析结果与试验值吻合较好。     

软粘土中水平荷载模型桩的试验研究

对水平静力荷载作用下软粘土中导管架海洋平台桩基的模型进行了试验研究.用多项式拟合法和加权残值法(WR)对试验数据进行处理,得到了土抗力的分布,并对两种方法进行了比较.将利用加权残值法得到的p-y曲线与API建议的软粘土p-y曲线进行了比较,并根据试验数据用折减系数法对API建议的软粘土p-y曲线进行了修正.研究结果表明,加权残值法比多项式拟合法得到的土抗力分布曲线更合理,试验软粘土的p-y曲线在泥面附近处低于API建议曲线,由修正的p-y曲线得到的模型桩的数值分析结果与试验值吻合较好.     

有限棱柱法在群桩与土相互作用分析中的应用

应用有限棱柱单元法对群桩与土相互作用系统进行了三维弹塑性分析，并以无限棱柱元模拟半无限空间地基土的边界条件。在计算中以理想弹塑性弹簧模拟桩土之间的相互作用，地基土的本构模型采用修正剑桥模型。主要分析了在集中荷载下由４根长桩组成的群桩与土相互作用系统，通过具有不同径距比的群桩系统的计算，得到一组承台中心的荷载－沉降曲线。     

自平衡试桩结果的解析转换法

提出了一种自平衡试桩结果转化成传统静载试验曲线的解析法．假定桩侧土符合双折线模型、桩端土符合三折线模型，采用荷载传递法分别推导了自平衡试桩上、下段桩的荷载-沉降的解析解．通过对上、下段桩的实测荷载-沉降曲线的拟合，得到抗剪刚度系数和抗压刚度系数等计算参数，再利用解析解将自平衡试桩结果转换成传统静载荷试验曲线即解析转换法．该方法的转换结果与实测桩载荷曲线以及荷载传递位移协调法的转换结果比较，吻合较好，具有较高的精度；相比其他转换方法，该方法具有理论完整、不需实测传递函数、简单实用等优点．     

高层有支撑钢刚架二阶弹塑性分析的改进P—△法

采用文献提出的改进Ｐ－△法，对１０层３跨刚架进行分析，引用文献的方法建立支撑（压杆）的荷载－位移曲线，包括其上升段与下降段；由轴向变形确定其轴力与割线模量，刚架分为强柱弱梁型和弱柱强梁型两种（柱截面尺寸相同），支撑采用单斜杆（压杆）根据不同的长细比和截面积，计算了３６刚架荷载－位移的全过程，作出了相应的荷载－位移曲线和弹塑性极限状态的层间相对位移。     

嵌岩变截面桩断面的选择与计算分析

根据岩溶地区红粘土层其状态一般为上硬下软的变化规律,基岩埋藏平均深度较浅,但起伏较大的地质特点,以及横向荷载作用下,单桩工作性状分析,论述了采用上大下小的嵌岩变截面桩的合理性。采用地基反力系数为常数进行分析,对桩径、变截面位置的初步拟定提出了依据,并通过有限元法对变截面桩的上、下段相互作用,嵌岩效应进行分析讨论。     

一种单桩荷载-位移曲线数值计算方法的探讨

提出了一种利用荷载传递的双曲线模型计算单桩荷载－位移曲线的方法．该方法将桩划分为若干计算桩段,充分利用工程地质资料可以较好地计算出单桩荷载－位移曲线,并求得单桩极限承载力．计算结果与实测值比较吻合．     

高层有支撑钢刚架二阶弹塑性分析的改进P－△法

采用文献［１］提出的改进Ｐ－△法，对１０层３４跨刚架进行分析，引用文献［２］的方法建立支撑（压杆）的荷载－位移曲线，包括其上升段与下降段，由轴向变形确定其轴力与割线模量．刚架分为强柱弱梁型和弱柱强梁型两种（柱截面尺寸相同），支撑采用单斜杆（压杆），根据不同的长细比和截面积，计算了３６榀刚架荷载－位移的全过程．作出了相应的荷载－位移曲线和弹塑性极限状态时的层间相对位移．     

草鱼同工酶的组织分布及遗传结构分析

采用聚丙烯酰胺垂直板状连续电泳的方法，对草鱼（Ｃｔｅｎｏｐｏｈａｒｙｎｇｏｄｏｎｉｄｅｌｕｓ）的脑（Ｂ）、晶体（Ｅ）、心脏（Ｈ）、肾脏（Ｋ）、肝脏（Ｌ）、肌肉（Ｍ）等六种组织进行了十一种同工酶（α－ＡＭＹ，ＥＳＴ，ＧＯＴ，Ｇ３ＰＤ，Ｇ６ＰＤ，ＩＤＨ，ＬＤＨ，ＭＤＨ，ＭＥ，ＰＯＸ，ＳＯＤ）的电泳研究，并对各种酶的同工酶位点及酶谱表型进行了分析，其中α－ＡＭＹ和ＰＯＸ还未见报道。结果表明α－ＡＭＹ，ＥＳＴ，Ｇ３ＰＤ，ＬＤＨ，ＭＤＨ，ＭＥ，ＰＯＸ，ＳＯＤ存在不同程度的组织特异性，ＧＯＴ和Ｇ６ＰＤ则无明显组织差异。对草鱼的α－ＡＭＹ，Ｇ３ＰＤＹ和ＰＯＸ的遗传基础、亚基组成及ＬＤＨ特殊的酶谱表达模式等问题进行了讨论。     

高层有支撑钢刚架抗侧力性能分析

文献［１］采用的改进Ｐ－△法已对３６榀１０层３跨刚架计算了荷载－位移的关系曲线，根据以上资料对支撑的作用、刚架的延性和屈服强度比以及刚架层间相对位移进行了分析讨论，并对支撑设计提出了若干探讨．     

自平衡法试验上段桩荷载-位移曲线的解析拟合算法

针对自平衡法试验数据的分析处理,假定桩侧土荷载传递函数符合三折线模型,考虑桩身重力作用的影响,推导出上段桩荷载-位移曲线的解析算式,并给出了由自平衡法试验数据确定桩 土参数的方法.通过2根桩的实测数据初步验证了文中解法的适用性,为由自平衡法试验数据推算桩侧摩阻力和桩身参数、常规顶压桩的荷载-位移曲线提供了一种理论手段.
     

单桩非线性分析的半解析半数值方法（英）

提出了一种半解析半数值方法，该方法可用于计算埋置于多层土中单桩的荷载位移非线性分析，在本文中，采用了两种理论模型来构造单桩的传递函数，第一种模型为双曲线模型，用于计算桩土界面处的剪尖力与其相对位移的非线性关系，第二种模型为Randolph所提出的理论解，用于确定桩周土中的剪应力和位移场，对现场试验结果和有限元分析结果进行了比较后说明，按本文所建议的方法所得的三种计算结果（荷载位移曲线，证明了本文所提方法的可靠性和准确性，此外，根据本文所提的构造传递函数的方法，考虑对桩，桩对土，承台对桩的相互影响，可以构造出考虑桩－土－台共同作用的传递函数，近而可以计算分析桩－土－台共同作用。     

分层土中静压桩单桩承载力的理论计算

根据桩土共同作用的原则及荷载传递的规律,推导出分层土中静压桩单桩承载力的计算公式,并根据广东地区的静压桩试桩资料,对公式进行了修正．利用此公式,只需知道土的干容重γ、内聚力Ｃｐ、摩擦角Ψ、压缩模量Ｅｓ及土的轴向变形系数Ｋｖ,即可求得桩的承载力和荷载－沉降曲线．与实测荷载－沉降曲线对比,该公式具有良好的适应性     

K型线与回旋线在卵形曲线上行车稳定性分析

为研究K型线作为公路缓和曲线的可行性,对比分析K型线和回旋线在卵形曲线中车辆横向加速度、横摆角速度、横向荷载偏移率及横向加速度变化率4种指标的差异,分析车辆在K型线上行驶的行车稳定性.根据K型线数学模型和设置方法,求解K型线的逐桩坐标,并将其导入动力学仿真软件CarSim,建立小客车在K型线上行驶的仿真模型.通过改变缓...