脉冲电浮水处理过程中的运动学数学模型

针对脉冲电浮水处理装置的特点,分析了影响该技术处理效果的因素,根据絮凝过程运动学的理论,以钢球模型的简化方式建立自由粒子浮选去除模型,仿真得到自由粒子浓度随时间变化过程.该数学模型为设计絮凝池尺寸参数,以及选择电浮处理参数提供理论依据.结果表明:当处理时间为20～25 min时,可以使自由粒子去除率达到90%以上,这与实验数据相当吻合.     

电渣重熔系统渣池发热分布的数学模型

根据电磁场理论,建立了计算电渣重熔系统渣池电位分布和局部发热密度分布的数学模型。通过实验确定了模型参数。计算结果与前人的实测结果基本吻合。在上述基础上,考察了渣成分及电参数对渣池发热分布的影响。     

电液压脉冲液动力特性分析

根据电液压脉冲技术基础理论,通过分析等离子体活塞膨胀的特点,建立了电液压脉冲放电等离子体活塞的数学模型,推导出放电通道内流体的液动力方程.对圆柱形对称放电通道的液动力特性进行分析,推导出无量纲微分方程.通过对微分方程的求解,得到了放电通道的液动力特性与时间的变化关系,以及液动力特性与放电回路的电气参数(电感、电容、电压和电阻)间的关系,从而可以预测放电通道内的压力、通道半径和通道的膨胀速度,为电液压脉冲技术的应用提供理论依据.     

电液压脉冲有效作用范围的确定

为确定电液压脉冲工作时的电极对数(废水处理)和预估被粉碎矿物的粒度特性,根据电液压脉冲一次放电等效作用体积的假设,得出了电液压脉冲技术最常用的两种工作模式下的有效作用范围的计算公式.理论分析和电液压脉冲处理大肠杆菌溶液与破碎有机玻璃和石英陶瓷的实验结果表明:放电作用下的破坏半径和破碎裂隙的长度与计算值比较吻合,计算值的精度受废水污染程度和固体材料的强度、弹性特性和尺寸的影响,所得出的有效作用范围的公式是可行的.     

电渣重熔过程渣池流场的数学模拟

建立了电渣重熔体系下三维准稳态的数学模型,利用ANSYS商业软件对电渣重熔体系渣池流场进行了模拟计算,考虑了电磁力和由结晶器壁冷却引起的浮力共同作用的因素.计算结果表明,当电磁力占据主导地位时产生逆时针环流;当浮力占据主导地位时产生顺时针环流.对于本工况下,渣池的计算流速范围为0～0.12m/s,最大值位于渣池内体系对称轴中部,计算的流场速度分布特征结果与物理模拟结果相符.并以此为基础,对一些假想工况下的情况作了模拟,考察了重熔电流、填充比和电极端部形状对重熔体系内渣池流场的影响.     

浅谈表面处理行业废水的中水回用

笔者根据电镀等表面处理行业废水的水质特点,介绍了高压脉冲电凝机处理电镀行业废水与膜法反渗透的中水回用技术,经过几年来的不断应用与实践,该技术以其先进的废水处理工艺、显著的处理效果在该领域越来越占据重要的位置。     

坡地建筑地下室上浮原因分析及处理措施

随着城市建设的发展,地下室的抗浮设计也成了地下室设计中的重要内容.针对内江市某坡地建筑地下室结构抗浮承载力不足引发的工程问题,分析该坡地建筑地下室汇排水特征及地下水对地下结构的影响,并提出降水抗浮设计措施.该方法既可以解决已有建筑地下室抗浮承载力不足的问题,也能解决坡地建筑地下室抗浮水位取值难的问题,为坡地建筑地下室抗浮设计及事故处理提供了一种解决方案.     

高压脉冲电絮凝处理含六价铬废水

为解决电镀废水的处理问题,采用高压脉冲电絮凝技术对含六价铬废水进行处理,研究了电流、通电时间、脉冲频率和六价铬的质量浓度对处理效果和能耗的影响.实验结果表明,高压脉冲电絮凝法对废水中的六价铬离子具有很高的去除率,最高可达100%.六价铬的去除率随着电流、通电时间、脉冲频率的增加而增加.该方法具有能耗低的优点,适当地提高脉冲频率、降低电流可以降低能耗,提高能量效率.     

电渣重熔结晶器复合传热模型

针对电渣重熔结晶器内钢锭(渣池)/渣皮/气隙/铜壁/冷却水体系中的复杂传热过程,根据钢锭和渣皮的热缩性、炉渣和气隙的分布等将结晶器传热现象分为5种模式,基于结晶器轴向温度梯度最大原则划定各传热模式间的界限.综合5种传热模式的传热方式建立关于钢锭(渣池)/渣皮/气隙/铜壁/冷却水界面间复合传热过程的统一数学模型.利用电渣重熔结晶器多点连续测温系统,将测得的温度值作为边界条件,得出电渣重熔系统中钢锭(渣池)/渣皮/气隙/铜壁/冷却水界面的温度和沿径向传递的热流量.利用计算的结果分析该复杂传热体系中5种传热模式径向温度变化的规律.     

电渣液态浇注空心钢锭的数值模拟

建立了电渣液态浇注空心钢锭体系三维准稳态数学模型,利用商业软件ANSYS与CFX进行顺序耦合求解,得到了电渣液态浇注空心钢锭过程的电场、磁场、温度场与流场.计算结果表明,由于采用了导电结晶器技术,渣池电位、焦耳热分布、磁场分布、流场分布与温度场分布等均有别于传统电渣重熔过程.渣池高温区位于外结晶器壁附近,远离渣金界面,最高温度为2 113 K.渣池流场存在两个漩涡,浮力为主要的驱动力,熔渣最大速度为0.068m.s-1.金属熔池呈浅平状,有利于提高空心钢锭的凝固质量.     

电浮选方法在净化含Cd~(2+)废水中的应用

采用钛基涂层的难溶阳极,通过电浮选方法对含Cd2+废水的净化进行了研究.实验中考察了溶液的初始pH值、电流密度、浮选时间、表面活性剂SDS等主要因素对电浮选效率的影响,通过分析各因素与浮选效率变化趋势的关系,优化出了电浮选含Cd2+废水的最佳参数条件,并对Cd2+的深度净化提供了参考依据.     

脉冲电气浮法处理乳化液废水的实验研究

文章以线切割乳化液废水为研究对象,采用脉冲电气浮法对其进行处理,研究了电流密度J、电解时间t、极板距离d、pH值对COD去除率的影响;根据正交实验的数据,采用回归分析的方法,求得脉冲电气浮的数学模型.正交实验中最好的一组参数是:电流密度为694 A/m2,电解时间为35 min,极板距离为1.5cm,pH值为5时,CO...     

低温地表水高效除浊工艺

采用无机高分子混凝剂聚合氯化铝铁（PAFC）,并结合管式微涡混合器、网格反应池、小间距斜板沉淀池、快滤池组合而成的一体化净水装置,对北方地区低温地表水的除浊进行试验研究.试验结果表明,当混合时间为3s,PAFC投药量为60mg/L,反应时间10min,沉淀池上升流速高达3.5mm/s时,低温低浊及高浊地表水经本工艺净化后,水浊度依然小于2NTU,并可降低工艺投资及运行费用,具有明显的经济效益.     

浅池气浮净水污粒表观密度对池深的影响

分析了浅池气浮净水系统中影响挟气污粒上浮速度的因素．在挟气污粒平均直径较小时,紊流状态的上浮速度较层流状态的快,当挟气污粒的平均直径小于0．2mm时,层流状态的上浮时间显著增加．结果表明,浅池气浮净水更适于处理平均直径较大及表观密度较小的挟气污粒的废水;为缩短上浮时间,平均直径较小的挟气污粒需气量较大,否则会影响气浮效率及净水效果．     

浅析武汉市三金潭污水处理厂污泥消化系统的设计与建设特点

结合当前亚洲最大卵形污泥消化池的建设,就城市污水处理厂的污泥处置,污泥消化工艺选择、消化池选型,以及施工技术特点和检验,紧密联系工程实施进行了总结,供同类城市污水处理厂设计,建设、施工及运行参考.     

低温污水处理A2/O工艺好氧活性污泥厌氧释磷影响因素

 为强化A²/O低温污水处理系统的除磷效能,在好氧工艺段后增设了厌氧释磷池,并对其运行控制参数进行了探讨.研究表明,二沉池好氧污泥的厌氧释磷有效提高了低温A²/O系统的总磷去除率,同时对COD的去除效能也得到了提高.为满足厌氧释磷对碳源的需求,可引入原水与二沉池新鲜污泥以体积比1:1混合,适宜的污泥负荷为0.015-0.02g COD/g MLSS.对于间歇运行工艺,适宜的释磷反应时间为14h,而在连续流工艺中,应控制污泥停留时间为12h.NO₃^-对好氧污泥的厌氧释磷有显著抑制作用,以不大于5mg/L为宜.为提高污泥厌氧释磷的效率,可采用间歇式缓慢搅拌.     

基于Gumbel极值分布的大型原油储罐剩余寿命预测

储罐的剩余寿命是预测储罐的未来工作能力,预测储罐未来腐蚀发展趋势和壁厚减薄趋势。预测其在满足剩余强度及其安全性要求前提下储罐的剩余寿命。根据储罐的腐蚀特点,储罐的最大腐蚀坑深服从Gumbel I型最大极值分布。基于最大极值分布和概率统计,推导出储罐剩余寿命计算公式。储罐的剩余寿命由储罐中幅板的剩余寿命决定。分别采用API653和API 650的规定确定罐底板和罐壁板的最小允许厚度。在0.99、0.999和0.999 9的可靠度下储罐A的剩余寿命分别为25年、20年和17年。与国外标准进行对比,国内标准对储罐检修周期的规定相对保守。提出的剩余寿命预测方法对于确定储罐检修周期具有参考价值。     

垃圾渗滤液处理工艺中UFB罐的启动应用研究

针对某市某垃圾渗滤液处理工艺中UFB罐启动工程的实际情况,研究探索了UFB罐中厌氧微生物的培养驯化工作。经过86 d的调试,UFB罐成功启动,COD的去除率达到72%,出水氨氮浓度为840 mg/L,总氮浓度为880 mg/L,处理效果明显。     

焦化废水零排放改造方案探讨

对焦化生产废水处理工艺进行改造,将原清水池改成生化总出水池,老二沉池改造成清水池,粗苯换热器出水接至改造后的老二沉池,改造好氧池消泡喷头,接通至熄焦池的污泥管道,将二沉池中过多的污泥一次性排至熄焦池。改造后焦化废水70%用于好氧池消泡,30%用于焦化炼焦车间熄焦,实现焦化废水零排放。