基于焊接面组织超细化的40Cr/Cr12MoV超塑固态焊接

探讨了结构钢与工具钢待焊接区表面高频淬火后超塑焊接的可行性及影响因素,并对接头组织进行了观察和分析。试验表明,焊接区局部高频淬火后的结构钢与工具钢,在t0=10min、σ0=56.6MPa、 ε0=1.5×10-2min-1、θ=800℃、t=3.5min的压接条件下可实现良好的固态焊接,其接头强度达到40Cr母材强度。     

LC4铝合金超塑性变形过程的显微组织研究

本文用金相显微镜及透射电镜研究了超塑性变形对LC4铝合金显微组织的影响。该合金在超塑性变形过程中,除发生大量晶界滑动及晶粒转动外,扩散蠕变在超塑性变形总量中约占15%。在经过超塑性变形的材料内,晶粒内位错密度很低,而晶界处普遍存在由非固有晶界位错规则排列而成的位错群列。这种非固有晶界位错能在超塑性变形过程中以滑移-攀移的方式沿晶界运动,其滑移分量导致晶界滑动,其攀移分量导致扩散蠕变,可协调晶界滑动产生的变形。在超塑性变形后期,在扩散蠕变所产生的晶界旁的无沉淀区内,观察到了自晶界上大粒子处产生的棱柱位错环,导致试样最终断裂的空洞的形核与这种棱柱位错环有关。     

亚共析20CrMnTiA钢的超塑性研究

超塑成形技术已被广泛应用于兵工及民用产品中 ,其中对工业上大量应用的亚共析钢超塑性行为的研究却鲜有报道 ,该文对常用的亚共析 2 0CrMnTiA钢的超塑性行为进行了探讨 ,找出了超塑拉伸时应变速率和温度的最佳匹配 ,对制定其超塑成形工艺具有一定的参考价值 ,并由实验结果得出了超塑性变形时的应变速率敏感指数m值。同时初步探讨了亚共析钢获得超塑性的显微组织特点     

40Cr与QCr0.5的恒温超塑性固态焊接

基于对40Cr表面激光淬火后与QCr0.5恒温超塑性固态焊接可行性的分析,在非真空、无保护气氛下,进行了40Cr/ QCr0.5的异材焊接工艺试验.试验结果表明,40Cr钢待焊接面经激光淬火预处理后与QCr0.5在预压应力56.6～84.9MPa、焊接温度750～800℃、初始应变速率(2.5～7.5)×10-4s-1的条件下,经120～180s短时压接,即可实现固态焊接,接头强度可达QCr0.5母材强度,胀大率不超过6%.焊接过程中QCr0.5发生了超塑性流变,40Cr变形甚微.     

Zn-5%Al共晶合金超塑性变形特性的研究

研究了热轧态的Zn-5％Al共晶合金超塑性变形的力学行为及其显微组织的变化。结果表明:温度和应变速率对合金超塑性的力学性能影响很大。由于Zn-5％Al共晶合金具有优良的稳定组织,其最佳超塑性出现在较高的温度(300℃)和中等应变速率(1.67×10~(-4)s~(-1))条件下。随着温度提高到340℃,热长大已成为晶粒长大的主要因素。提高变形温度(300℃),可以使Zn-5％Al合金以较小的应力(25 MPa)和较高的应变速率(1.67×10~(-2)s~(-1))超塑性变形。     

等温过程中20Mn2SiVB贝氏体钢显微组织的变化

研究了20Mn2SiVB贝氏体钢经920℃完全奥氏体化后,在420℃等温过程中显微组织的变化;结果表明,20Mn2SiVB在贝氏体等温转变时,粒状贝氏体主要是由贝氏体铁素体不断产生及其对奥氏体的不断分割而形成,仅见有少量贝氏体的合并现象。在420℃等温5min后可获得较高的强度和塑性,具有一定的TRIP效应。     

AZn-1共析合金的超塑性特点及应用

本文综述了微细晶粒超塑变形的力学特征,并从Zn-Al合金状态图,Zn-22%Al合金TTT曲线等阐明了Zn-Al共析合金的超塑性特点和应用,并对组织超细化和性能强化的方法进行了探讨。     

模具钢超塑性流变特性的研究

本文对四种工业用模具钢CrWMn、GGr15、Cr12MoV和3Cr2W8V的超塑性流变曲线、应变速率敏感性指数m值和超塑性流变激活能Q_(SP)值进行了测定,并考察了温度的影响。在此基础上讨论了m值、Q_(SP)值和断裂延伸率之间的关系以及超塑流变的速率控制机理。     

陶瓷超塑性综述

现已公认超塑性是陶瓷中一种很有潜力的变形工艺.本文总结了陶瓷及其它非金属材料中超型性的主要特点并考察了这些材料中相变与组织两种超塑性的报导.结果表明其与金属既有相同又有不同之处.相同的是应变速率随应力及晶粒尺寸的变化,重要的区别是必须考虑到陶瓷中的晶间非晶相的作用.在金属间化合物及地质材料中超塑性同样也是重要的,在地质材料中无论在试验室试验或自然界的变形中部有超塑变形的迹象.     

Cr12MoV合金工具钢的超塑预处理工艺及其超塑变形条件

本文旨在探求Cr12MoV合金工具钢实现超塑性的预处理工艺以及最佳超塑变形温度和速度条件,并就各主要因素对超塑性能的影响进行了实验研究。结果表明,一般淬火处理、奥氏体化固溶—低温循环淬火处理均可使Cr12MoV合金工具钢在一定变形条件下实现超塑性,且经后一种工艺处理后,其延伸率超过了210%。     

Si3N4陶瓷超塑性的研究进展

综述了氮化硅及其复相陶瓷超塑性的研究进展论述了Si3N4及Sialon陶瓷的超塑性变形机理、微观特征和断裂特性在Si3N4和Sialon陶瓷的超塑性变形中,α→βSi3N4(β′Sialon)的相变以及βSi3N4(β′Sialon)的长大和晶界玻璃相的析晶引起的纤维强化,将影响Si3N4陶瓷超塑性的流变特性晶界玻璃相的重新分布使Si3N4的变形由牛顿流变向剪切增厚转变变形中的孔洞损伤和裂纹尖端的氧化引起裂纹的扩展,导致Si3N4的延伸率降低     

7475铝合金超塑变形中的显微结构变化

对质点强化型的高强度7475铝合金超塑变形中显微组织变化进行了研究。结果表明,在超塑变形中发生下面三个连续过程:(1)位错从晶界发出;(2)位错攀移越过晶内弥散分布的第二相质点;(3)位错消失于晶界。位错密度随应变的增加而增加。位错攀移越过弥散质点的过程是合金超塑变形的速控过程,超塑变形的主要机制是晶界滑移伴随晶内位错运动。     

SiC晶须增强纯铝基复合材料的高应变速率超塑性

用压力浸渗、小挤压比的挤压以及进一步的轧制这一新的工艺路线，成功地制备了具有高应变速率超塑性行为的β－ＳｉＣ晶须增强纯铝基复合材料该复合材料在温度为８９３～９０３Ｋ、初始应变速率为１．０×１０－２～１．０×１０－１ｓ－１的条件下超塑性变形时，延伸率为２２０％～３８０％差热分析和微结构观察结果表明：除了细小的均匀的微结构，适当的微量液相也是铝基复合材料获得好的高应变速率超塑性的必要条件     

40Cr与QCrO．5的恒温超塑性固态焊接

基于对40Cr表面激光淬火后与QCr0.5恒温超塑性固态焊接可行性的分析,在非真空、无保护气氛下,进行了40Cr QCr0.5的异材焊接工艺试验。试验结果表明,40Cr钢待焊接面经激光淬火预处理后与QCr0.5在预压应力56.6～84.9MPa、焊接温度750～800℃、初始应变速率(2.5～7.5)×10-4s-1的条件下,经120～180s短时压接,即可实现固态焊接,接头强度可达QCr0.5母材强度,胀大率不超过6%。焊接过程中QCr0.5发生了超塑性流变,40Cr变形甚微。     

C-Mn钢热变形行为及其流变应力模型的研究

本文利用Ｔｈｅｒｍｅｃｍａｓｔｅｒ－Ｚ热／力模拟装置,通过单道次模拟压缩实验,计算了Ｃ－Ｍｎ钢的热变形激活能;并通过流变应力的宏观变化,分析了由于热／力学行为的演变而引起的如动态回复、动态再结晶物理冶金现象及其本质变化规律,并建立了一系列完整的Ｃ－Ｍｎ钢流变应力模型．     

半固态变形对M2高速钢组织中碳化物的影响

基于半固态成型技术,采用一种新型工艺消除M2高速工具钢中大块的有害碳化物.为验证该工艺的可行性,通过控制变形温度(固液比)、变形方式等实验参数,利用金相显微镜和电子显微镜研究不同碳化物的形貌和分布,采用电子探针表征不同碳化物中元素分布,探讨新型工艺对合金凝固行为和组织中有害碳化物的影响.研究证明,在较高液相分数下变形,M2高速钢中大块的有害碳化物面积分数减小,有助于改善合金凝固组织;特别是两道次变形工艺中,分别在1345℃和1100℃变形25%和30%,样品中碳化物面积分数大幅降低,由铸态的14.3%降低至6.5%.