42CrMo钢齿轮轴开裂原因分析

对42CrMo钢齿轮轴调质处理后出现的纵向裂纹进行了较详尽的分析,确定其开裂原因主要是由于锻造温度过高、时间过长,在晶界处发生了选择性氧化而导致晶界脆化所引起的。     

高炉炉缸的应力分析和炉壳开裂补强判据

根据线性热弹性力学理论和高炉炉缸结构受热膨胀的力学特征,推导了平面轴对称温度分布和均布压力作用下炉缸结构的应力和变形计算式.分析炉缸结构热过盈工作状态的应力和炉壳纵向开裂补强前后的内衬应力特征,得出内衬受外缘抗拉强度控制的结果.由内衬外缘表面的强度条件,推导出满足强度要求的最小界面压力,进而提出炉壳纵向开裂补强的设计原则和炉壳补强判据.给出的算例可供计算参考.     

东方红75(54)拖拉机汽缸套内表面中频感应淬火裂纹分析

本文通过对大量东方红75(54)拖拉机汽缸套实样的观察、分析和比较,认为淬火裂纹是内应力瞬时超过材料强度极限时所产生的一种脆性断裂。影响强度和内应力分布的一切因素都将对淬火开裂有程度不同的影响,石墨呈过冷形态是导致开裂的主要原因。具有过冷石墨组织缸套开裂率是不过冷石墨组织缸套开裂率的57倍。铸造应力。机械加工应力及热处理淬火应力对裂纹形成起促进作用。组织中存在的渗碳体和网状铬复合物使基体脆性增加,有利于裂纹的扩展。     

抽油泵缸衬开裂原因分析

利用金相显微镜及扫描电镜，对ψ３８抽油泵缸衬开裂断口进行了宏观及微观分析。拟试验表明，缸衬裂纹是使用过程中过载而形成。排除了淬火裂纹的可能，属非正常失效。     

K1300汽车半轴校直断裂失效分析

本文主要分析40Cr钢汽车半轴件,该工件用于载重汽车的传动部位,有很强的牵引力和扭矩力。工件经调质处理及中频淬火,在校直时发现杆部开裂。这批工件数量共有234只,除去这2根校直开裂件,其它工件都没有问题。对两只失效件中的其中一件进行金相分析,检测结果表明,校直开裂的原因是工件在调质处理的高温回火后,水冷时间太短,引起高温回火脆性[1]。     

热加工对塑料异型材挤出模质量影响的研究

为提高塑料异型材挤出模具的质量，经研究认为：不便于热加工，首先须对原材料严格把关；采用合适锻造工艺，锻后进行等温退火；在调质处理时适当提高淬火加热温度，采用空冷淬火，高温回火时也应采用空冷。     

真空热处理防止摩擦焊刀具淬火断裂分析

分析了高速钢对焊刀具盐浴淬火时出现批量断裂的原因。给出了防止淬火开裂的方法。由于真空热处理能有效改善焊缝处因退火造成的成份不均匀现象，使该区域的脆性及热处理应力降低，从而避免了淬火开裂。     

消除东方红75拖拉机缸套淬火开裂,提高缸套内在质量的研究

从弹、塑性力学原理出发,计算了缸套从铸坯到淬火各工序的应力。用XYL型应力测试仪测定缸套各加工工序的残留应力。离心缸套外表层具有较大的压应力,对淬火开裂并非有害。机加工后,外表层仍处于压应力状态,其数值与理论计算值大致相符。缸套内表面淬火加热时,外表面出现相当大的拉应力是淬火开裂的外在原因,降低加热时,内、外表层温差可以降低外表层的拉应力及内表层的压应力,有效地消除了淬火开裂现象。采用这种淬火工艺可以细化淬火层马氏体组织,提高它的硬度,并降低了奥氏体残留量,从而增加了缸套耐磨性,收到了改善缸套内在质量的效果。     

聚合物淬火剂 SST_(301) 的冷却机理探讨

阐述了聚合物淬火剂ＳＳＴ３０１的基本特性，探讨了冷却机理．结果表明，该淬火剂在冷却金属时，在金属表面形成一层聚合物隔离膜，此膜能降低金属淬火时产生的热应力和组织应力、减小淬火变形量、防止淬火开裂     

U型支护用钢亚临界淬火工艺

通过亚临界淬火工艺对２０ＭｎＫ钢组织及力学性能的影响,探讨了对Ｍｎｋ钢采用亚临地火工艺代替调质处理的可能性,试验结果表明：２０ＭｎＫ钢经７６０￣８１０℃加热亚温淬火其力学性能指标基本接近调质态。     

37Mn5钢石油套管断裂原因分析

对某石油公司37Mn5钢套管的断裂原因进行化学成分及显微组织分析,排除了上述因素对套管断裂的影响.指出断裂是由于钢管在轧制生产过程中形成的“折叠”缺陷所引起的.当对套管进行调质处理时,这些折叠部位就会在淬火内应力的作用下张开,导致钢管产生纵向裂纹.     

热加工对塑料异型材挤出模质量影响的研究

为提高塑料异型材挤出模具的质量 ,经研究认为 :不便于热加工 ,首先须对原材料严格把关 ;采用合适锻造工艺 ,锻后进行等温退火 ;在调质处理时适当提高淬火加热温度 ,采用空冷淬火 ,高温回火时也应采用空冷。     

18Cr2Ni4WA钢柱塞销调质工艺的分析与改进

通过对１８Ｃｒ２Ｎｉ４ＷＡ钢柱塞销零件调质处理后机械性能不合格原因的分析，认为淬火冷却速度偏缓是零件调质处理后机械性能不合格的主要原因。经适当提高淬火冷却速度后，零件调质处理的一次合格率提高到１００％。     

SiMnCr系高强度钢组织转变研究

对SiMnCr试验用钢，分别进行了淬火、等温淬火和空冷处理，并分别利用金相显微镜，扫描电子显微镜和透射电子显微镜进行了显微组织观察，测定了CCT曲线，淬火态下获得板条马氏体和其间的残余奥氏体薄膜组织，等温淬火得到贝氏体组织，锻造空冷状态下得到的以板条马氏体为主含贝氏体和少量位于板条间界的残余奥氏体薄膜复合组织，经300℃回火，无渗碳体析出。     

40Cr钢汽车半轴淬火缺陷分析及热处理工艺改进

根据40Cr钢汽车半轴的实际淬火工艺,分析了淬火开裂的主要原因,并针对淬火开裂的主要形式,制定出了三种热处理工艺方案并实施．通过分析热处理后的金相显微组织和硬度数据,确定出最终的热处理工艺及其主要参数．试验结果表明：40Ct钢在860℃油淬后,再进行860℃淬入5％～10％的盐水冷却、580℃回火,使强度、硬度低的网状铁素体相对量有所下降,可有效的防止淬火开裂,并提高其疲劳寿命．     

激光淬火对 40CrNiMo 摩擦与磨损性能的影响

利用激光对超大型齿圈用40CrNiMo高强度钢表面进行淬火处理,用金相显微镜观察其组织的变化。通过SEM分析淬火层的截面形貌,用轮廓仪测试激光淬火前后表面粗糙度,并进行摩擦与磨损试验,考察激光淬火前后摩擦因数和磨损性能,分析激光淬火对摩擦-磨损的影响机理。结果表明:激光淬火形成相变淬火层,组织为细小的针状马氏体,显微硬度HV为480~500;调质处理后试样表面粗糙度为35.1 nm,经激光淬火后粗糙度为36.1 nm,激光淬火对其精度和变形基本上没有影响;激光淬火对40CrNiMo钢减摩效果影响比较明显,在6,8和10 N载荷下,激光淬火试样的摩擦因数平均值比调质处理试样分别下降6.7%,9.1%和22.2%;激光淬火改善40CrNiMo磨损失效形式,在6,8和10 N载荷下,激光淬火试样的磨损质量损失比调质处理试样分别减小88.73%,91.42%和87.45%,高硬度的马氏体的形成是其磨损性能提高的主要原因。     

45钢齿轮淬火裂纹的形成及扩展

45钢零件按照常规热处理工艺进行淬火时,由于种种原因多次发生淬裂现象.在对某45钢齿轮进行淬火时出现了淬火裂纹,通过金相分析,认为该45钢齿轮产生淬火裂纹的原因,主要是因为显微组织的不均匀性和非金属夹杂物的超标所致;而裂纹的扩展,大多是沿着组织粗大处形成延伸;结合对45钢齿轮淬火裂纹的分析,提出了减轻或控制淬火开裂的措施.     

炼化加热炉角焊缝开裂原因的探讨

通过结构应力和温度应力的分析，提出炼化力。热炉炉底处纵向角焊缝开裂的主要原因是该处存在严重的应力集中。为了避免焊缝开裂，应修改加热炉的支承结构，使工作焊缝转化为不承受结构应力的联系焊缝。     

热处理工艺对T8钢显微组织及硬度的影响

T8钢由于含碳量高,过剩碳化物极多,塑性和韧性差,若热处理工艺不合适,使材料在服役早期出现开裂和破碎的现象。通过SEM,OPM及XRD等试验方法,研究了T8钢组织和性能随球化退火时间、淬火温度及回火温度的变化。结果表明：T8钢在600℃球化退火2 h后,原始组织中的碳化物即可获得充分球化,以粒状形式细小均匀地分布在基体中,延长退火时间不显著改变碳化物的球化效果;试样经（770±10）℃保温,6 min油淬后,获得的隐晶马氏体组织硬度最高;试样经180~210℃回火1 h空冷后,消除了淬火过程中产生的残余应力,最终获得有球状碳化物均匀分布的隐晶马氏体组织,回火试样硬度较淬火态略有下降。     

锻造余热淬火工艺及应用

对普通调质淬火和锻造余热淬火工艺的各方面进行比较，论述了锻造余热淬火工艺强韧化机理，介绍了确定造余热淬火工艺参数的方法，并分析其优点和经济效益。