有软弱下卧土层的基础计算方法

本给出一种同时考虑持力层及软弱下卧层的承载力，通过一次计算即得出条形基础或矩形基础底面小尺寸的计算方法。这种方法计算有软弱下卧土层的基础底尺寸时，既避免了重复验算的工作，又充分利用了软弱下卧层的承载力。     

有软弱下卧土层的基础简化计算方法

提出了控制应力（即可以满足软弱下卧层承载力要求的基底平均压力的最大值）的概念，并提出了一种同时考虑持力层及软弱下卧层承载力的基础简化计算方法。     

软弱下卧层强度验算实例分析

本文根据沈丘周营220千伏变电站主变区存在的软弱下卧层地基工程特性,通过软弱下卧层强度验算调整基础埋设深度及尺寸,来满足地基承载力的要求,即安全又经济,即省时又省力。     

不同规范计算软弱下卧层强度差异性分析

对于软弱地基上的基础设计,在变形满足要求的前提下,首先需根据地层情况,有较厚的硬壳层时需优先考虑利用并验算其软弱下卧层顶面的强度。通过建筑地基处理技术规范JGJ 79-2012及公路桥涵地基与基础设计规范JTG D63-2007中分别给定的公式对软弱地基上的下卧层强度进行验算,对其计算结果差异性的原因进行分析,提出修正差异性的初步建议并通过实例计算进行分析验证。在此基础上,对于不同规范下计算软弱下卧层强度的差异性进行了分析和总结。     

矩形基础的快速计算方法

给出了具有软弱下卧层矩形基础的一种快速计算方法,推导出计算公式,编制了相应的计算程序,用该程序可快速计算出既经济又安全的基底尺寸。     

浅析桩基软弱下卧层承载力并分析其公式

桩基础设计的重要内容之一就是桩基软弱下卧层承载力验算,对《建筑桩基技术规范》的桩基软弱下卧层验算公式各项的概念和取值进行了对比分析。忽略群桩实体基础佣摩阻力取值及承台上土白重对验算结果的影响,认为规范中关于软弱下卧层顶面附加应力的计算均有不当之处。认为公式附加应力的概念不清晰。提出了以下建议：JGJ94—2008较适用于有地下室的桩一箱（筏）基础,JGJ94—94较适合于没有地下室的柱下群桩基础;计算附加应力时所扣除的群桩实体基础的饲摩阻力应取特征值。     

上硬下软地基应力分布特征及计算方法研究

在软弱下卧层的承载力验算和沉降计算中,附加应力的确定是个难点.常用的方法是用均质土中的应力解或应力角扩散法来得到上硬下软地基的应力场,方法简单但计算结果可能存在较大误差.针对此问题,本文利用非均质弹性体内竖向应力的理论解和弹性地基梁理论来分析上硬下软双层地基分界面的应力分布特性,并结合有限元数值分析结果,提出了应力扩散系数的实用计算方法.该方法可以考虑不同位置和土层模量对应力扩散的影响,且公式形式简单,便于使用.     

下卧倾斜硬层对非均布荷载下地基沉降的影响

从沉降计算的弹性理论出发,结合有限元数值分析,以地基表面到下卧硬层的深度与基础宽度之比(深宽比)和下卧硬层倾斜角(假设硬层倾向在所取分析截面内)为变量,探讨了下卧倾斜硬层对非均布荷载下地基沉降的影响。以数值计算结果为根据,得到不同形式荷载作用下的沉降(差)影响系数,并绘出图表以辅助工程实际应用,同时就计算参数对沉降的影响、最大沉降点位置随深宽比和倾斜角的变化而偏移的现象进行了参数分析。最后,给出具体应用示例,验证了该方法的可行性.     

下卧层沉降计算模型及边界条件的确定

根据饱和土的三维Ｂｉｏｔ固结理论，针对轴对称荷载下柔性复合地基的特点，建立了下卧层的沉降计算模型，并提出了相应孔压、应力边界条件的确定方法。     

地震波荷载下持力层与下卧层对桩的影响

本文用大型有限元软件ANSYS对桩土体系进行了模拟分析,比较了不同参数的持力层或下卧层时桩的动力响应.得出了持力层承栽力比较高,压缩性比较小时下卧层对桩的影响不是很大的结论.     

河口底边界层湍流信号的噪声干扰实验

基于河口底边界层实测湍流资料,选取了高斯白噪声、线性趋势项和周期项3种不同类型的噪声,讨论了各种噪声对湍流信号的影响。结果表明:①3种类型的噪声对湍流信号的概率分布影响不大,但对能谱曲线有较显著的影响。其中,白噪声对能谱值的影响最大,趋势项对能谱值的影响不明显,周期项仅对特定频率的能谱值有影响。②对于湍流强度、脉动能量和湍动能耗散率这3个湍流特征参数,白噪声和周期项对3种参数均有影响,而趋势项仅对湍强和脉动能量有影响。当湍流信号叠加上3种类型的噪声后,会使湍流特征参数有增大的趋势。     

磨刀门水道枯季底边界层的泥沙交换过程

河口底边界层细颗粒泥沙运动往往受边界层内多种尺度的动力过程影响而变得十分复杂。由此,基于座底支架上的ADV与OBS,于2010年枯季在珠江磨刀门水道分别进行大、中、小潮的底边界层观测,对磨刀门水道底边界层湍流动力特征与小尺度泥沙交换过程进行研究。结果表明:悬沙有效沉速、床面切应力与底床侵蚀率的变化范围随着潮差的增大而增大;底床侵蚀率与平均流速变化规律相似,当流速小于0.3 m/s时,侵蚀率基本保持在0.002 kg/m2左右,流速超过此临界值时,床面泥沙发生再悬浮。悬沙和床沙交换过程随着潮差增大而增强,且落潮时段强于涨潮时段。     

低液限粉砂土用于高速公路底基层的综合稳定

石灰、粉煤灰稳定土被广泛应用于高速公路底基层 ,它不仅具有经济和环保意义 ,还具有较高的后期强度和较好的水稳定性 用于此种稳定土的土类以粘土或亚粘土为最佳 ,其塑性指数最好在 1 2～ 2 0之间 ,但公路工程的特点决定了使用土类的多样性 淮阴—江都高速公路淮阴段沿线土类多为粉砂土 ,其液限一般在 30 %～ 35%,塑性指数为 8～ 1 2 ,小于 0 .0 0 2mm的粘粒含量少、活性低、粘聚性差 ,仅用石灰、粉煤灰来进行综合稳定 ,早期强度较低 ,成型质量较差 ,难以完全达到规定的强度和稳定性要求 ,这就要求采取一定的技术措施来加以改善 用适量水泥、石灰、粉煤灰进行综合稳定就是针对粉砂土的不利因素提出的一种有效措施 文中通过不同的材料组成比例与强度的对应关系 ,浅析了掺入水泥前后混合料强度形成机理各自的特点 ,再现了石灰、粉煤灰稳定粉砂土时 ,掺入水泥能明显提高混合料早期强度及水稳定性的结论 除此以外 ,作者通过施工现场质量的检测与控制的实践和探索 ,提出配合比是稳定土质量的关键因素 ,应严格掌握控制 ,并简单介绍了施工工艺和配合比检查的方法     

软基沉降计算中压缩层厚度确定方法探讨

沿海地区平原水网区高速公路的软土路基，其压缩层范围与应力控制法确定的深度通常相差很大．而与应变控制法确定的厚度比较吻合．规范规定的应力控制比值与一些实际情况不符，对大宽度路基条件下的软基不太适用，导致用应力控制法计算出的沉降量比实际沉降大许多．文中结合工程实例，研究出现这一问题的机理，并给出建议．     

软硬不均地层对盾构刀盘受力计算方法与分析

盾构掘进软硬不均地层过程中刀盘承受偏载、应力集中等非均布荷载,引起刀盘局部损伤、刀具异常磨损等问题,特别是超大直径刀盘受力不均现象更加显著。针对上述问题,重点考虑软硬不均地层承载力容许值、面积比两个主要特征变量,提出了一种盾构掘进软硬不均地层的刀盘受力计算方法。依托某超大直径盾构隧道工程,利用该方法计算出软硬不均地层对刀盘作用力,结合数值仿真方法进一步得到刀盘整体应力与应变分布规律,进而提出了刀盘过载的刀盘总推力合理值。该计算方法不仅反映了软硬不均地层与刀盘刀具耦合作用特征,而且方便进一步计算刀盘整体应力与应变分布情况,确定刀盘推力,避免刀盘局部受力过大。     

一个新的Ekman泵公式在大气边界层Ekman垂直速度计算中的应用

利用GCM模式资料和Tan最新得到的具有复杂边界的层结大气边界层的Ekman泵公式,计算了大气边界层顶的Ekman垂直速度.结果表明,除青藏高原外,一般地区的大气边界层顶垂直速度的量级为每秒零点几厘米.在青藏高原地区,大气边界层顶的垂直速度可达每秒几厘米的量级,其分布类型在冬季和夏季显著不同,与该地区的盛行风系紧密相关.将新的Ekman泵公式的结果与经典的Ekman泵公式的计算结果进行比较,讨论了二者间的异同.     

项目教学法在软饮料工艺学课程教学中的应用

本文着重探讨软饮料工艺学课程教学采用项目教学法的必要性,提出项目设计的基本原则和实施办法,并以纯净水的生产线设计作为项目案例进行分析。案例分析结果表明:项目教学法的实施能够培养学生专业课学习的兴趣,激发学生的学习主动性,教学效果良好。     

实践中软土层路基处理的施工方法

针对路基软土层的施工，提出换填土法施工的技术方案，并通过国道111线两支箭工程给予验证．     

不同地基模型下梁式基础的统一计算方法

通过对三弯矩方程解连续梁的方法在弹性地基梁计算上的扩展，提出了半无限大弹性体、有限压缩层和温克勒三种地基模型下梁式基础精确计算的新方法，使不同地基模型下梁式基础的计算达到了统一。文中推导得出了梁与地基共同工作的总柔度矩阵，建立了用力法计算弹性地基梁的统一方程。且给出了在不同地基模型下利用该方程计算地基梁时总柔度矩阵的构建方法，进而给出了采用本方法计算梁式基础的计算步骤。该算法可在任意基于地基是线弹性变形体假设的地基模型下使用。