单导体传输线与屏蔽电缆串扰问题的研究

采用时域BLT方程对单导体传输线和屏蔽电缆的串扰问题进行了研究。将单导体传输线和屏蔽电缆的串扰模型分解为内、外传输线系统,应用时域BLT方程对内、外传输线系统求解,分别得到屏蔽层和芯线上的电压、电流响应,内、外传输线系统通过转移阻抗联系起来。研究了不同频率正弦波激励时,同轴电缆和双芯屏蔽电缆屏蔽层和芯线终端的时域串扰响应。仿真结果表明同轴电缆和双芯屏蔽电缆芯线终端的串扰响应幅值随着激励源频率的增大而增大。     

同轴电视电缆的结构设计和制造

本文简要介绍了同轴电视电缆的结构、类型和使用场合,叙述了编织外导体电视电缆的结构设计和计算方法,给出了电缆结构元件制造公差的计算公式、数据和制造工艺参数,最后提出了提高编织外导体电视电缆屏蔽性能的措施.     

功率吸收钳法与线注入法电缆屏蔽性能测试对比分析

为分析功率吸收钳法和线注入法电缆屏蔽效能测试方法的可比较性,进行了2种测试方法测试结果关系的推导与分析.介绍了功率吸收钳法和线注入法电缆屏蔽性能测试的原理,推导了表征电缆屏蔽性能的屏蔽衰减与转移阻抗两参数间的关系,利用该关系进行功率吸收钳法和线注入法电缆屏蔽性能测试数据比较分析,结果表明:截止频率以下,由于线注入法受试电缆为电短,屏蔽衰减与电缆长度相关,2种测试方法测试结果不一致;截止频率以上,线注入法与功率吸收钳法受试电缆均为电长,测试结果一致.功率吸收钳法和线注入法测试结果相互关联,2种测试方法具有可比较性.     

广义电报员方程组及其应用

本文从经典电报员方程组的历史沿革谈起，重点介绍由Ｓ．Ａ．Ｓｃｈｅｌｋｕｎｏｆｆ及Ｒ．ＤｅＬｅｏ等人提出的广义电报员方程组。另外，以ＧＴＦＭ的主体结构（角锥状同轴双导体系统）为例，论述了方程组的耦合系数的计算问题。     

关于紧Riemann曲面上同调群的一些性质

该文讨论了紧Ｒｉｅｍａｎｎ 曲面上同调群的一些性质，得到关于算子＝Ｚｄ Ｚ的Ｄｏｌｂｅａｕｌｔ 定理、Ｓｅｒｒｅ 定理等，同时应用微分几何方法给出ＲｉｅｍａｎｎＲｏｃｈ定理的一个全新的证明。     

一种新的基于谐振型高阻抗表面的微波吸波屏

依据电磁波传播规律和等效表面阻抗的计算方法,提出并设计了一种基于谐振型高阻抗表面的微波吸收屏。理论分析表明:当入射波频率介于2.95~4.15 GHz时,未加载电耗层的谐振表面呈高阻抗特性,反射系数R=+1;而在该谐振型高阻抗表面上加载一层极薄的且阻抗与自由空间相匹配的电耗层后,即可在该频率区间实现完美吸波,反射系数R<-10 dB的频宽约为700 MHz,最大吸收峰值在3.55 GHz。数值仿真结果与理论分析也比较吻合。所构建的吸波表面结构简单,而且拥有超薄(厚度仅为1.5 mm)、超轻和较宽的吸波频带。     

三明治结构薄膜GMI效应的频率特性

利用一定边界条件下的Maxwell方程、Landau-Lifshitz方程和欧姆定律,解出了三明治结构薄膜的阻抗公式,式中包含了各向异性和交换作用等因素.利用MATLAB进行了数值计算,得出三明治薄膜阻抗与外磁场和频率的关系曲线.结果表明中间夹高导电材料的三明治薄膜的巨磁阻抗效应比单层磁性薄膜大,铁磁层为横向各向异性时阻抗的峰值将出现在外磁场与各向异性场相等的位置,并存在某一最佳频率使阻抗达最大值.     

车载通信同轴电缆及连接器屏蔽效能研究

为探究同轴电缆屏蔽效能的影响因素，基于屏蔽衰减的三同轴法搭建测试台，评估车载通信同轴电缆及连接器的屏蔽效能.试验研究了同轴电缆屏蔽层、末端连接器和分段对屏蔽效能的影响，并获得0.1 MHz~3 GHz内的屏蔽效能测试数据.分析结果表明，对于车载通信同轴电缆RG174系列，双层屏蔽比单层屏蔽的屏蔽效能高10~15 dB，电缆分段及末端连接器均会降低其屏蔽效能，带有末端连接器且分段的电缆屏蔽效能降低更明显，降幅可达10 dB，并且末端连接器会改变电缆的截止频率.研究结果可用于指导车载通信同轴电缆的选用及分段布局设计，解决车载通信设备在电缆及其连接部位的电磁发射和受扰等电磁兼容问题.     

LC共振增强巨磁阻抗效应

通过一种新的方法，直接在Fe基玻璃包裹丝外溅射一层铜.研究发现，玻璃绝缘层在复合结构丝中充当电介质的作用，内芯层与外层铜耦合形成附加电容，从而使复合丝形成LC回路,其巨磁阻抗效应从原先的250％增强到330％.通过改变外铜层长度，研究了共振频率对巨磁阻抗效应的影响.     

承重自滑式铝合金导体电缆

该实用新型涉及电力传输用铝合金电缆,尤其是一种适用于地埋穿管和大长度跨接使用的承重自滑式铝合金导体电缆。包括铝合金导体,依次套装在铝合金导体外部的绝缘层、编织层和外护层;铝合金导体为铝合金单丝经预成型处理后多股绞合紧压成型结构;绝缘层为高密度聚乙烯树脂层,密度为0.915~0.930 g/cm3,体积电阻率为1 014Ω·m;编织层为8050高抗拉芳纶,呈网状包裹在绝缘层外;外护层为自析蜡式交联聚乙烯材料层,挤包在编织层外部,厚度1.0~2.5 mm。该实用新型结构简单,电缆弹性模量小,电缆外护层摩擦力小,线体柔软,达到自滑效果,便于安装敷设。     

基于一种新型磁场-电路耦合法的多绕组变压器复合短路阻抗及短路环流计算

多绕组变压器在不同短路工况下存在不同的短路阻抗,称为复合短路阻抗;不同短路工况下的各绕组电流均不相同.针对复合短路阻抗与短路环流存在的计算困难和计算时间长等问题,给出一种基于新型磁场-电路耦合方法的多绕组变压器复合短路阻抗及短路环流计算方法.在建立简化变压器磁场模型,得到绕组的电感矩阵后,将电感矩阵与外围电路结合,可以很快得到多绕组变压器复合短路阻抗与相应的短路环流.以某8绕组变压器为例验证,实测值表明该计算方法计算精度高,耗时较少,具有良好的工程应用价值.     

有外回路的金属管屏蔽单电流磁场源的电路法解析

有外回路的金属管能有效屏蔽单电流磁场源,但屏蔽效果的计算要用数值方法,不便于应用.本文提出用电路法求解其屏蔽效能,推导了电路参数,给出了便捷的磁场和屏蔽效果解析计算式,并用边界元法计算软件和实验测量方法进行了验证.最后,给出了工程应用的实例.     

基于辐射噪声线谱削峰的双层加肋圆柱壳结构声学设计

为降低水下航行器辐射噪声线谱,提出了一种弱辐射双层加肋圆柱壳结构. 采用机械阻抗理论分析了环肋圆柱壳模态响应幅值控制机理;引入圆截面内运动假设,利用模态展开法推导了环肋径向机械阻抗表达式;基于阻抗失配、波形转换原理,设计了阻抗加强环肋模型,并利用波动理论分析了其隔振性能;考虑壳间托板的强耦合作用,对托板进行了阻波设计. 将阻抗增强肋骨和复合阻波托板联合应用到双层壳结构声学设计中,数值分析了设计前后双层壳振动与声辐射性能. 结果表明:提出的新型双层加肋圆柱壳能有效实现辐射噪声线谱削峰,振动均方速度、辐射声功率和辐射声压大幅降低,具有显著的减振降噪效果.      

卡瓦内悬挂管柱的极限承载能力

随着油井的加深 ,作用在卡瓦和卡瓦内悬挂管柱上的载荷随之加大 ,成为制约深井油田安全生产的重要因素 .为确定卡瓦内管柱的承载能力 ,在分析美国 API及前苏联推荐公式的基础上 ,提出力学模型 ,并根据圆柱壳弯矩理论 ,用分析和求极值方法 ,找出了卡瓦内管柱的危险截面 ,得出了简单实用的卡瓦内悬挂管柱极限载荷计算公式 ,通过实例证明了该公式的准确性 .     

锅炉炉胆稳定性的解析法分析

研究了圆柱壳和圆锥壳的临界载荷,进行了锅炉炉胆的稳定计算,把简单公式的计算结果和有限元计算结果进行比较,计算结果表明,二者非常吻合;应用简单公式计算了某失稳锅炉炉胆的临界载荷,分析了事故原因;另外,计算了正常工作的某型号锅炉炉胆的临界载荷,为锅炉炉胆的设计和计算提供了依据。     

金属腐蚀过程法拉第阻抗的理论分析

对铁在酸性介质中腐蚀过程的法拉第阻抗问题进行了理论分析。认为整个腐蚀过程包含4个基元电化学反应,运用有关的数学和物理方法对这些电化学反应进行了分析处理。得到的结论主要为该腐蚀过程的法拉第阻抗由4个分阻抗组成,这些分阻抗是相互并联的;每一分阻抗又是由相应基元反应的电荷迁移电阻和由中间粒子吸附而产生的吸附电阻及吸附容抗或吸附感抗组成。另外,对某些问题也简单地进行了讨论。     

圆柱形屏蔽耦合共面波导的解析分析

采用保角变换和部分电容法，导出了耦合共面波导奇偶模单位长度电容及其特性阻抗的解析表达式。数值结果与利用其他方法分析椭圆耦合带线、三带线耦合共面波导和矩形屏蔽耦合共面波导的结果吻合得较好，表明本方法是可行的。     

传输线阻抗匹配的分析与设计

介绍了传输线的基本特征以及信号线视为传输线的具体条件。指出了传输线阻抗匹配的数学物理模型及阻抗计算公式。以高速收发器中的传输背板为例,不仅详细介绍了背板传输线阻抗匹配的设计过程及参数计算方法,而且结合生产实际,总结出PCB工艺对特征阻抗的影响。对传输线阻抗匹配问题的分析与设计提供了重要参考。     

类矩形盾构下穿施工引起邻近隧道变形研究

基于镜像法和Mindlin解,考虑土体损失、刀盘推力、盾壳摩擦力和注浆压力的影响,推导出类矩形盾构隧道施工在既有隧道轴线处产生的附加应力计算公式,将既有隧道简化为由剪切弹簧连接的弹性地基短梁,结合最小势能原理推导出既有隧道竖向位移计算公式。依据工程实例构建数值计算模型,对比本文计算结果和数值模拟结果,验证本文计算方法的适用性。研究结果表明：本文计算方法的结果与数值模拟结果吻合程度高,验证了本文计算方法的正确性;随着类矩形盾构隧道掘进,邻近隧道的纵向位移、环间剪切量和剪切力不断增大,在盾构机通过邻近隧道轴线20 m后趋于稳定;邻近隧道沉降变形最大处的环间剪切量和剪切力最小,沉降变形曲线反弯点处的环间剪切量和剪切力最大。