三氯化锑水解体系的热力学研究

本文根据同时平衡原理和电中性原理对Sb(Ⅲ)-Cl~--H_2O系,Sb(Ⅲ)-Me(Ⅰ)-Cl~--H_2O系和Sb(Ⅲ)-Zn(Ⅱ)-Cl~--H_2O系进行了常温下水解平衡的热力学分析.计算及绘制了[Sb~(3+)]_T,[H~+]与[Cl~-]_T,[Me~+]或[Zn~(2+)]的热力学关系图.经验证,彼此符合较好.又将计算及实验数据分别回归拟合,得出了相应的数模关系.     

Bi(Ⅲ)-X(Cl~-,NO_3~-)-H_2O体系热力学平衡研究

为确定Bi(Ⅲ ) X(Cl-,NO-3 ) H2 O体系中各固相稳定存在的pH范围 ,运用同时平衡原理和质量平衡原理对Bi(Ⅲ ) X(Cl-,NO-3 ) H2 O体系进行了热力学分析和计算 ,在此基础上绘制了Bi(Ⅲ ) X(Cl-,NO-3 ) H2 O体系在 2 5℃时的各种沉淀物的平衡浓度对数 pH图 ,确定了各种固相沉淀物稳定存在的pH值范围 .结果表明 :溶液中铋离子和氯离子 (硝酸根离子 )的浓度及溶液的pH值是影响各固相稳定存在的重要参数 .由热力学图可得出 :可以直接从溶液中沉淀得到Bi2 O3 ;要得到高纯度的BiOCl或BiONO3 必须严格控制溶液的pH范围 .这为铋的湿法冶金过程和化工产品的湿法生产过程提供了理论依据     

关于Cu-Cl-H_2O系的平衡研究

本文采用电位—溶解度法测定了 Cu-Cl~--H_2O 系在25℃条件下当 Cu~(2 )和 Cu~ 离子同时存在时的络合反应平衡常数,并得出体系中氯离子的活度系数与其浓度间的关系及适用范围。根据同时平衡原理,对 Cu-Cl~-H_2O 系曲热力学平衡进行了详细的计算和分析,绘制了该体系在25℃下的 E-log[Cl~-]图,得出了对铜湿法冶金具有实际意义的结论。     

Anderson-Grneisen参量的温度效应

本文在文献[1]和[2]的基础上,应用广义态方程计算了零压下NaCl晶体不同温度时的等温Anderson-Gr(?)neisen参量δ_T(T,0)的数值。讨论了绝热Anderson-Gr(?)neisen参量δ_S(T,0)与δ_T(T,0)之间的近似关系。所得到的结果与实验结果一致。     

精炼渣对60Si2Mn弹簧钢中氧含量及夹杂物的影响

利用热力学软件FactSage 7.0计算1873K下四元渣系CaO-SiO_2-Al_2O_3-MgO与60Si2Mn弹簧钢平衡时的等氧线,通过渣-钢高温平衡试验,测定了不同精炼渣方案下钢中溶解氧和全氧含量,并对钢中非金属夹杂物的形貌、数量和尺寸分布进行表征。结果表明,1873K温度下,w(MgO)=6%且w(CaO)/w(Al_2O_3)=1时,钢液中溶解[O]及T[O]含量随着渣中w(SiO_2)的增大而增加,而当w(SiO_2)=30%时,随着w(CaO)/w(Al_2O_3)的增加,钢液中溶解[O]及T[O]含量分别呈降低和升高的趋势,这与钢液中SiO_2的活度有关;不同精炼渣方案得到的钢中,尺寸小于10μm的夹杂物所占比例超过87%,尺寸小于4μm的夹杂物所占比例超过50%,且单位面积夹杂物的数量与钢中T[O]含量的变化趋势一致。与试验结果对比可知,利用热力学软件FactSage 7.0计算钢中溶解氧含量是可行的。     

LF精炼对CSP集装箱钢T[O]和夹杂物影响

为提高武钢薄板坯连铸连轧产线集装箱钢水洁净度,通过工业试验考察了LF精炼过程炉渣成分、软吹氩以及钙处理工艺对钢中T[O]和夹杂物的影响.试验结果表明,适当提高(CaO+MgO)/SiO2有利于降低钢中T[O],但同时要考虑(CaO+MgO)/Al2O3的比值,适当增加钙处理前后软吹氩时间可明显提高钢水洁净度;将炉渣中(CaO+MgO)/SiO2和(CaO+MgO)/Al2 O3控制在合适范围不仅有利于提高钢水洁净度,而且有利于钢中低熔点CaO--MgO--Al2 O3系夹杂物的生成.根据相关热力学数据给出了实际生产钢中生成不同液态铝酸钙时[Ca]--[Al]平衡热力学计算模型.     

难溶氯化物沉淀最佳化条件和铜歧化反应在氯化溶液中的平衡

本文使用微分法精确决定难溶氯化物(CuCl,AgCl,PbCl)的沉淀最佳条件[Cl]_T,_pCl_(op)以及净化最低浓度[Me]_(min)。并对铜歧化反应Cu~(2+)+Cu=2Cu~+在氯化溶液中平衡作了电化平衡计算,确定了脱氯的极限浓度。     

低浓度SO_2废气湿法吸收的化学平衡

为解决提取冶金中SO_2的污染问题,通过绘制SO_2-H_2O系的log P_(SO_2)/[SO_2]T-PH图,阐明了碱液吸收的原理。再制作MeSO_3-H_2O系的log[Me~(2 )]·α-pH和log[Me~(2 )]·P_(SO_2)-pH图,说明了固体氧化物水浆吸收的热力学条件。     

Anderson—Gr■neisen参量与晶体弹性模量对压强的一阶导数之间的新关系

Anderson认为Anderson-Grüneisen参量与晶体弹性模量对压强的一阶导数相等,即δ_T=(((?)B_T)/((?)P))_T;Chang认为δ_T=(((?)B_T)/((?)P))_T—1。本文指出Anderson和Chang的结论与实验结果不符,并从热力学理论推导出δ_T=(((?)B_T)/((?)P))_T+q-1;得到了晶体的热膨胀系数α(T,P),等温体积弹性模量B_T(T,P)和体积V之间的美系式:(α(T,P)·B_T(T,P))/(α(T,O)·B_T(T,O))=(V_0/V)~(1-P);正确地解释了Yagi的实验结果。     

酸度对Cr(Ⅲ)离子存在形态的研究

一、前言在《无机化学》教材中,我们讲到,Cr(Ⅲ)离子在水溶液中是以六水合铬(Ⅲ)离子[Cr(H_2O))_6]~3 存在.其实Cr(Ⅲ)离子在水溶液中的存在形式非常复杂,随溶液酸度的不同,其存在形态变化很大.本文用示波极活法研究了Cr(Ⅲ)离子在不同pH条件下的电极行为及其存在形态,并根据水解平衡计算的结果进一步对酸度对Cr(Ⅲ)离子存在形态的影响进行了讨论.     

粉末冶金电极的研制及发展

通过大量工艺实验 ,确定了点焊用粉末冶金电极的合金成分及加工制作工艺 ,同时还对粉末冶金电极进行了现场运行实验 ,从而为粉末冶金电极的成功运用提供了可靠的理论依据     

试论缓解湖北省冶金能源供需矛盾的对策

本文从分析湖北省能源供需矛盾入手,论述了到2000年为止全省冶金能源必然严重短缺,提出了缓解冶金能源供需矛盾的对策,其中强调指出开展冶金节能技术工作的重要性及其应采取的措施。     

邯钢烧结矿冶金性能的对比

烧结矿作为当今高炉入炉的主要原料之一，其冶金性能的好坏直接影响着高炉操作的难易程度及产量的高低。选择邯钢、唐钢和莱钢现场烧结矿，通过测定各自的冶金性能来分析影响其冶金性能的各种因素从而为进一步改善其冶金性能提供理论依据。     

配加富矿粉的烧结实验

通过对不同富矿粉搭配的烧结矿性能的研究发现，20％的澳矿 10％的印度粉是一种合理的配矿方案，可显著改善烧结矿的各项性能。     

非调质钢的研究进展及其实践

分析了非调质钢的研究与开发动态，总结了近十几年来在非调质钢的研究方面取得的主要成果。介绍了将氧化物冶金技术应用于非调质钢开发研究的最新进展，论述了氧化物≯台金技术用于高品质非调质钢的开发的优势和潜能，提出了氧化物冶金型非调质钢的发展趋势和研究方向。     

涡轮增压器自润滑止推轴承材料研究

依据涡轮增压器止推轴承的特殊工况，首次采用粉末冶金技术来制取该类材料．在确定主要工艺参数的基础上，研究了基体材料的组成及其相互影响；检测了材料的摩擦磨损性能；分析了装机台架综合考核数据；同时，将该产品与国际上现用同类产品进行性能比较，结果表明，该材料的拉伸强度和自润滑性能等优于国际上同类产品性能．该产品现已投入工业生产和批量应用，取得了十分满意的经济效益．     

氧化物冶金技术及应用

介绍了氧化物冶金技术中非金属夹杂物的性质与作用及境内铁素体的形核机理,并对氧化物冶金技术的若干关键技术问题进行了探讨,分析了氧化物冶金技术的应用现状。     

元素粉末Ti,Al热压致密化过程分析

采用热模拟手段研究了温度为８００ ℃时元素粉末Ｔｉ，Ａｌ 在热压过程中的致密化行为，测定了元素粉末Ｔｉ，Ａｌ 在热压中后期的各种力学曲线，并获得了此时材料的致密化方程及应力应变速率方程．结果表明：热压初期，由于元素粉末Ｔｉ，Ａｌ 反应后压坯强度很低，大量的致密化在加压后的短时间内完成；热压中后期，由于压坯强度的提高，致密化进入由扩散蠕变控制的缓慢阶段，且在该阶段元素粉末Ｔｉ，Ａｌ 的致密化行为近似遵循线性粘性体关系．     

真空冶金现状及发展前景

叙述了真空冶金的发展史及目前高温合金所采用的各种熔炼方法 ,讨论了真空冶金的特点 ,阐述了几种主要熔炼方法的特点及应用 ,分析了高温合金熔炼方法的发展趋势 ,初步讨论了高温合金的熔炼方法的选择。     

等离子束冶金复合材料研究与应用

研究了用等离子束冶金法制备复合材料的方法，成功制备了低碳低合金钢与高合金钢的复合材料。该复合材料界面呈冶金结合，性能匹配良好，发挥了各自的使用性能与工艺性能优势。在采煤机截齿上应用该复合材料，简化了热处理工序，降低了生产成本，各项性能指标明显超过行业技术标准。