动态应变时效对18-8型奥氏体不锈钢持久强度的影响

１８－８型奥氏体不锈钢试样经冷变形和不同工艺的动态应变时效预处理后，在８７３Ｋ温度下进行不同应力水平的持久性能试验．结果表明，动态应变时效预处理提高了材料的高温持久强度，且比冷变形处理具有更好的强化效果。微观组织观测结果很好地解释了其强化作用。     

18-8型不锈钢经动态应变时效预处理后的组织与性能

在系统地研究了动态应变时效预处理对１８－８型奥氏体不锈钢机械性能的影响之后,发现动态应变时效预处理具有比冷变形处理更优的强化效果为了揭示其强化机制,本文对经动态应变时效预处理后及冷变形后的显微组织进行仔细观察研究,认为动态应变时效的强化作用与动态应变时效的机理及其所引起的材料微观组织结构的变化密切相关     

不锈钢低周疲劳过程中的动态应变时效

研究321不锈钢高温低周疲劳过程中的动态应变时效行为,并分析不同温度下疲劳迟滞回线以及峰值应力曲线.结果表明:动态应变时效锯齿屈服行为仅发生在550℃以上;在高温疲劳试验中锯齿屈服大多发生在疲劳前10周,10周之后锯齿屈服现象减弱或者消失;应变幅值越小,锯齿幅度越小,消失越快.     

应变强化用奥氏体不锈钢力学性能影响因素

为合理确定应变强化工艺参数,试验研究了材料化学成分、板材厚度及应变速率等因素对奥氏体不锈钢的强度、塑性等力学性能的影响规律.研究发现,对于应变强化用奥氏体不锈钢,应确保Ni、Mn等奥氏体稳定化元素的含量.应变强化奥氏体不锈钢低温容器的设计制造应充分考虑冷热轧制工艺导致的不同厚度板材力学性能差异.拉伸应变速率越低,强化压...     

冷变形对18—8型奥氏体不锈钢晶界腐蚀敏感性的影响

本文用美国材料试验协会的一种标准方法ASTM A262E研究了18~8型奥氏体不锈钢的冷变形对其晶间腐蚀敏感性的影响.冷轧和冷拉伸均能改善所研究材料的晶界抗腐蚀能力,然而前者更为有效.30~40%冷轧变形能在改善力学性能的同时,成功地降低经受650℃2小时敏化处理的材料的晶界腐蚀敏感性.     

1Cr18Ni9Ti钢中的锯齿屈服现象

本文研究了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ奥氏体不锈钢中出现的锯齿屈服现象的特征。试样经１３２７Ｋ固溶处理，其平均晶粒尺寸为０．０５ｍｍ。拉伸试验温度范围为室温～９７３Ｋ；应变速率分别为１×１０－４、５ × １０－４及２．５×１０－３Ｓ－１０。 试验结果表明：该钢的锯齿屈服现象发生在５２３～９２３Ｋ温区；按其特点不同，可截然分为５２３～６７３Ｋ及６７３～９２３Ｋ两个温区，其相应的出现锯齿屈服的激活能分别为３２．７Ｋｃａｌ／ｍｏｌｅ及４６．７Ｋｃａｌ／ｍｏｌｅ。可用“管扩散”机理来描述锯齿屈服过程；但两温区中与运动位错发生弹性交互作用的溶质原子气团不同：低温区可能为［Ｎｉ，Ｔｉ，Ｃ］复合气团，高温区则可能为［Ｃｒ，Ｃ］复合气团。     

改进310奥氏体不锈钢长期时效后的组织与性能

借助扫描电子显微镜、透射电子显微镜以及高温、室温拉伸和硬度测试研究了实验室研发的改进310奥氏体不锈钢在700℃长期时效后的组织与性能.700℃时效1000 h后,实验钢在晶界和晶内析出了大量(Cr,Fe,Mo)23C6、(Cr,Fe)23C6、σ相和少量的χ相.析出相对实验钢的室温力学性能有明显的强化作用.强度增加,硬度升高20 Hv,同时延伸率仍保持在30%以上.高温下,析出强化效应减弱,延伸率轻微下降.通过断口表面和剖面观察发现,时效1000 h后,实验钢的高温拉伸断口为韧性断裂,未观察到裂纹和孔洞;而室温拉伸断口为脆性断裂,断口附近则观察到σ相中出现裂纹和孔洞.从σ相的脆-韧转变和实验钢基体的室温和高温强度的不同,讨论了在室温拉伸过程中产生裂纹和孔洞的原因,以及时效对室温和高温力学行为的不同影响.     

脉冲能量对激光冲击0Cr18Ni9奥氏体不锈钢组织与性能的影响

使用高功率激光器在水约束条件下对0Cr18Ni9奥氏体不锈钢进行了冲击试验,通过研究冲击加载下奥氏体的组织与性能变化特征,得出了下述主要结果:0Cr18Ni9奥氏体不锈钢在室温条件下通过不同激光功率的冲击,出现加工硬化现象,且功率越高,变形量越大,加工硬化也越明显.15 J能量和25 J能量冲击时,材料的微观组织以孪晶为主;42 J 能量冲击时,奥氏体出现相变特征,发生类马氏体相变.随着冲击功率的提高,孪晶逐渐细化,并在42 J能量下出现明显的孪晶与位错的交互作用,孪晶界上有大量的位错团塞积.     

奥氏体不锈钢的马氏体相变对耐蚀性的影响

用电化学交流阻抗法（ＥＩＳ）俄歇电子能谱法（ＡＥＳ）和Ｘ－射线荧光电子能谱法（ＸＰＳ）研究形变诱发马氏体相变的３２１不锈钢在酸性氯化钠溶液中的耐蚀性,实验结果表明,形变诱发α′－马氏体（铁磁相）的存在的影响材料的耐蚀性,当马氏体含量〈６％和〉２２％时,材料的耐蚀性随马氏体含量的增加而降低;当马氏体相含量在６％～２２％范围内,材料的耐蚀性又随马氏体相增多而有所提高。     

锰对钢筋应变时效行为的影响

本文研究了C—Mn-Si钢筋中不同含锰量对应变时效的影响。随着钢中锰含量的增加,应变时效敏感性有所降低。对应变时效敏感性的试验方法也进行了探讨。     

金属和合金中的动态应变时效现象

动态应变时效现象是在金属和合金中 ,移动着的溶质原子和运动中的位错发生交互作用时所出现的一种强化现象 .这种交互作用 ,将产生一系列的强化效应 ,使金属和合金在外加载荷作用下所表现出的力学行为发生巨大的变化 .所有这些效应 ,都将在常用的重要工业合金 (如钢、铝合金、铜合金 )最常使用的温度范围内出现 .研究动态应变时效 ,不仅有助于加深对诸如金属中位错的交互作用规律、塑性和强化的微观过程与机理等的理解 ,而且也能帮助我们更好地控制那些常用工业合金的机械性能 .本文结合多年来在这方面所做的系统研究工作 ,总结了动态应变时效现象的一般规律和已有的理论 ,并着重介绍作者参与建立的一种模型及其实验结果 ;还重点介绍了一些常用工业合金中动态应变时效现象的特点及其对机械性能的影响     

不锈钢衬片厚度对应变传递的影响

在潮湿环境或水下测量结构应力时,可以将应变计预先粘贴到薄钢衬片上,在实验室内完成防护,再采用焊接方法将不锈钢衬片焊接到测量位置,此方法可以不受现场测试条件的限制,从而提高应力测试效率并降低成本.为此需要研究采用衬片的厚度以及衬片的应变传递特性,通过数值模拟计算和实验测试,研究厚度为0.05、0.08、0.10和0.20...     

固溶时效后高氮奥氏体不锈钢的物理化学相分析

采用物理化学相分析技术研究了高氮奥氏体不锈钢固溶时效后的碳、氮化物析出行为,确定了析出相的类型、粒度分布、含量及组成结构式.结果表明:氮含量低的1Cr22Mn15N0.6以M23C6型碳化物析出为主,氮含量高的1Cr22Mn15N0.9以(CrFe)2N1-x型氮化物析出为主,高氮奥氏体不锈钢中析出物的总量随时效时间的延长而增加.     

冷变形对含铝奥氏体钢高温时效析出的影响

研究不同冷变形量(0,20%和50%)对固溶态含铝奥氏体不锈钢在650℃、时效120 h后的显微组织和力学性能的影响。研究结果表明：当冷变形量由0增加至20%时,位错密度急剧增加,而当冷变形量增加到50%时,位错密度增加缓慢。在晶内,不同冷变形量的3种样品均可见NiAl析出相,其析出数量与冷变形量成正比。当冷变形量为20%时,可使NiAl相尺寸略微细化;而当冷变形量增加到50%时,可使NiAl相的尺寸略微粗化。在晶界处,3种样品均析出较多的Cr₂₃C₆。冷变形量分别为20%和50%的样品,晶界处Laves相和NiAl相的析出量增多,但Laves相在晶内的析出量则较少。在室温时,适当的冷变形量会使实验钢的强度显著提高,进一步加大冷变形量对强度的贡献很小,但会明显削弱实验钢塑性;高温时,50%冷变形量样品的强度比20%冷变形量的样品强度低,但塑性略有提高。综上所述,当冷变形量为20%时,合金具有良好的拉伸性能。     

马氏体时效不锈钢的强化机理探讨

本文运用电子显微镜分析技术等手段研究了两种马氏体时效不锈钢的组织和性能，着重讨论其强化机理。结果表明，弥散强化效应最为显著，位错密度对钢的强度有重大影响，从而为进一步强化提供了理论依据。     

316L奥氏体不锈钢焊接热影响区性能

为了研究316L焊接热影响区性能,采用特定的热、应力、应变模拟控制曲线,对其在20℃、600℃、1000℃及1100℃几种温度进行热模拟拉伸试验,获得了此种材料在多种应变速率下的应力-应变曲线。结果表明,在一定的应变速率下,316L的弹性模量E及屈服极限σ0.2都随温度升高明显降低;在室温及高温下,316L存在着σ0.2随应变速率提高而提高的应变率效应,且应变率敏感性随温度升高而增加。同时,还观察到316L在高温（1000℃的1100℃)塑性状态下由粘塑性引起的应力松驰现象及室温下的加工硬化现象。     

马氏体时效不锈钢α′→A逆转变形成规律研究

利用TEM、LK02型高速淬火膨胀仪及x射线衍射仪研究了马氏体时效不锈钢在连续加热及等温过程逆转变奥氏体的形成规律,对逆转变奥氏体的等温形成机理提出了新的设想,并采用计算机线性回归的方法建立了组织与性能间的关系。     

奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti的切削机理

通过试验表明,干切削奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti,切削速度在0.33 m/s左右,摩擦系数μ最大,积屑瘤最高,切屑变形系数_l和切削力F_z最小,且与切削速度量驼峰性规律变化;随走刀量增加_l和μ有规律地减小,F_z增加;随前角γ_o增大μ增大而_l及F(?)却有规律地减小;给出用“量纲分析-二次通用旋转组合设计”综合试验法求得的计算切削力的经验公式: F_z=8.65×10~(12)α_p~(0.202+0.215nv)f~(-0.92+0.071nα)_pV~(-1.74),N。     

核电用奥氏体不锈钢的动态再结晶行为

利用 Gleeble-1500D 热模拟试验机对316LN 奥氏体不锈钢进行单道次热压缩试验,分别设置变形温度为900~1200℃、应变速率为0. 001~10 s-1、真应变为0. 1~0. 9及试样的初始晶粒度为122~297μm之间,以研究热变形条件及初始晶粒度对316LN钢动态再结晶行为的影响. 对试验数据进行处理,得到临界应变与峰值应变以及临界应力与峰值应力的比值分别为0. 38和0. 89,建立了动态再结晶动力学方程和晶粒尺寸演变方程. 对建立的动态再结晶模型进行修正,将修正后的模型嵌入DEFORM-3D有限元模拟软件中进行计算,发现修正模型的模拟值和试验值符合较好,证明修正模型的准确性.     

高氮奥氏体不锈钢动态拉伸的SEM原位观察

利用动态拉伸台和SEM对两种高氮奥氏体不锈钢进行了动态拉件的微观形貌原位观察．实验表明滑移和孪生在高氮奥氏体中同时存在;随着形变量的增加,晶粒内部的滑移线加宽,逐步成为微裂纹;而晶界的结合力较强,没有观察到沿晶断裂;氮的加入会产生固溶强化和间隙强化,增大点阵滑移的阻力,从而降低奥氏体不锈钢的塑性．随着氮含量的增加,试样的延伸率降低．