等温淬火处理对铸造GCr15钢机械性能的研究

利用废旧GCr15钢材进行熔炼,直接用砂型浇铸得到成形铸件,研究了经等温淬火工艺对铸造GCr15钢机械性能的影响.结果表明等温淬火处理可以较大幅度提高铸造GCr15钢的抗拉强度及冲击韧性.在240~300℃温度下等温淬火,硬度可以保持在HRC50以上,冲击韧性在12J/cm2到24 J/cm2之间.     

GCr15SiMn钢表面激光淬火组织和性能

探讨GCr15SiMn轴承钢840℃油淬火后，分别在260℃、350℃、450℃、550℃回火，得到不同的原始组织，再进行激光淬火。发现260℃回火状态，表面组织为粗大的针状马氏体，硬度值低；而350℃、450℃、550℃回火状态，表面组织为“隐晶马氏体”，硬度值高，其中350℃回火表面硬度值高达Hv=1096，淬硬层深度可达1mm。     

GCr15钢制柴油机喷油嘴碳氮共渗的研究

本文针对GCr15钢制喷油嘴的热处理提出碳氢共渗工艺.试验表明,采用该工艺能有效地提高GCr15钢的抗回火性和耐磨性,使喷油嘴在工况温度(200～260℃)下,保持足够的硬度和尺寸的稳定性.文中还对破氮共渗层的化学成分、组织和结构作了剥层、电镜、X光结构分析,并对联氮共渗层的形成机理作了初步的探讨.     

回火工艺对40CrNiMo钢组织与性能的影响

该文通过扫描电子显微镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)组织表征结合显微硬度、拉伸性能实验,系统研究了回火工艺对40CrNiMo钢组织与性能的影响。结果表明：随回火温度升高和回火时间延长,40CrNiMo钢显微硬度、强度降低,均匀延伸率略有增高。随回火温度升高,渗碳体加快析出并逐渐聚集球化,由薄片状向粗粒状转变,而铁素体发生回复和再结晶,逐渐多边形化,使得显微组织由回火屈氏体向回火索氏体转变。450℃回火2 h条件下,40CrNiMo钢的力学性能最佳,其组织由回火屈氏体和回火索氏体构成,屈服强度、抗拉强度分别是1 180 MPa和1 310 MPa,均匀延伸率和总延伸率分别是4.5%和15%。     

HB450低合金超高强耐磨钢组织与性能

在实验室条件下,设计了一种新型Ti-Cr-B系列HB450高韧性低合金超高强耐磨钢.研究了该类钢的基本特征、显微组织、析出物形态以及冷却速度对其组织和性能的影响.研究结果表明,试验钢具有良好的淬透性,在冷速大于20℃/s时即可获得大量的马氏体组织;试验钢在控制轧制后以950℃淬火,250～300℃回火时可获得细小均匀的回火马氏体+残余奥氏体组织,其布氏硬度达到450左右,具有良好的强韧性配合,满足HB450低合金耐磨钢性能要求;透射电镜分析表明,在250℃回火时,大量ε-FexC在马氏体板条内析出,该类碳化物对试验钢的强化起着极其重要的作用.     

GCr15钢销、轮类件的锻热淬火和高温回火工艺最优工艺参数研究

本文是在多次试验的基础上,分析了 GCr15钢锻热淬火时产生裂纹的原因,并找出了如何防止裂纹,获得适合于切削加工的硬度和显著细化钢中炭化物的工艺方法.本文还提出了 GCr15钢锻热淬火和高温回火的正交试验方案和分析方法.并分析和提出了 GCr15钢的高温形变热处理的最优工艺参数和影响这种新工艺的主次要因素等。     

GCr15钢球化退火新工艺的研究

主要研究了奥氏体化加热温度和奥氏体化保温时间对GCr15钢的球化组织的影响。分析得出GCr15钢最佳的球化退火工艺为：在790℃保温3 h然后在720℃保温3 h。GCr15钢在该工艺条件下获得的碳化物颗粒细小、分布均匀、硬度适当,大大缩短了球化退火时间,节约了能源。     

55NiCrMoV7回火钢的组织定量分析

通过SEM、TEM、XRD、图像定量分析和维氏硬度测量。定量研究了55NiCrMoV7钢在100～700℃、90s-665h之间回火的组织和硬度变化．结果表明。钢中的原奥氏体晶粒、马氏体板条不因回火过程而改变。回火析出碳化物的体积分数在一定回火温度时间范围内保持恒定。但是碳化物的形态和尺寸随回火工艺而改变．     

GCr15钢的疲劳和断裂

本文研究了热处理对GCr15轴承钢断裂韧性K_(Ic)和疲劳裂纹扩展速率da/dN的影响。试验结果表明:基体成分及组织是影响K_(Ic)和da/dN的主要因素;淬火加热温度升高,K_(Ic)降低,da/dN增快;提高回火温度,K_(Ic)增加,da/dN减慢,但在230℃回火时,因处于回火马氏体脆性区,K_(Ic)急烈下降,da/dN增加;在低温回火范围内,淬火加热温度对K_(Ic)和da/dN的影响远比回火温度对这两种力学性能指标的影响强烈。对GCr15钢疲劳断口和疲劳裂纹扩展过程观察后认为:在门槛区附近,疲劳裂纹的扩展以沿晶为主;中速区则以断续的再生核机制进行扩展;快速区至最后断裂阶段表现为准解理和沿晶断。     

预处理对GCr15轴承钢淬火组织与性能的影响

研究了球化退火和固溶+高温回火两种预热处理工艺对GCr15轴承钢淬火组织、硬度、冲击韧性和抗拉强度的影响.结果表明,两种预处理工艺都明显地细化了碳化物颗粒,其中经固溶+高温回火预处理的轴承钢具有较好的碳化物细化效果和细小晶粒的终处理组织,并获得了较高的硬度和抗拉强度值.在预处理都为球化退火工艺、终处理回火温度不同时,经较低回火温度(160℃)处理的轴承钢可获得良好的强韧性能.     

DQ-T工艺对12MnNiVR钢组织和力学性能的影响

研究了轧后在线淬火+离线回火(DQ-T)对12MnNiVR容器钢显微组织及力学性能的影响.结果表明,在线淬火至300℃获得的组织以条状贝氏体为主,淬火至30℃的组织为马氏体加贝氏体.经离线回火,原始带状下贝氏体为回火索氏体替代,同时析出大量微小FexC粒子.在630~710℃区间,随着回火温度的升高,屈服强度和硬度急速降低,而低温韧性明显提升.回火时间增加,强度下降,韧性增强.在最佳DQ-T工艺条件下:容器钢的ReH为660MPa,Rm为700MPa,A为19.4%,Akv(-20℃)为104 J.     

等温淬火对GCr15钢力学性能的影响

研究了等温淬火对GCr15钢力学性能的影响，结果表明，GCr15钢经不同温度及时间的等温淬火后，其抗拉强度及冲击韧性明显提高。特别是经850℃奥氏体化后，在240℃等温15－60min，可获得强韧配合的最佳值，且其基体硬度仍能保持在57．4－61HRC，有效地提高了GCr15钢的综合力学性能。     

低碳微合金钢回火过程的组织演变规律

采用膨胀实验和差式扫描量热实验,结合SEM、TEM和显微硬度测试,研究了低碳微合金钢700L在回火过程中的组织演变规律。结果表明,700L钢回火过程包括5个阶段:渗碳体I的析出(50～200℃)、残余奥氏体的分解(200～300℃)、渗碳体II的析出(250～400℃)、合金碳化物的析出(450～580℃)和Mn的分配(580～650℃)。在2℃/min的升温速率下,钢中渗碳体析出、合金碳化物析出及Mn分配三个阶段存在明显的硬度改变,而且合金碳化物析出阶段试样的体积改变最显著,这可能是影响钢中残余应力演变的重要阶段。     

过共晶超高铬铸铁合金的组织与性能

研究了过共晶超高铬铸铁的组织和热处理工艺对其性能的影响,过共晶超高铬铸铁的铸态组织由初生碳化物M7C3 共晶(M7C3 M23C6) 马氏体 残余奥氏体组成,其中初生碳化物(M7C3)为六方形长秆状.在1050℃淬火的条件下,低温回火时,材料的硬度、冲击韧性的变化不大,回火温度提高到450℃后,材料的硬度显著升高,相应的冲击韧性下降;回火温度继续上升,材料的硬度下降,冲击韧性升高.     

81031钢的合金化原理及热处理工艺试验

81031钢是一种含Crl0.5%左右,添加了少量的Ni和Mo,含碳量0.31%左右的成型能好,热处理后硬度很高的新型马氏体不锈钢.分析了它的合金化原理后,用其热轧板材进行了7个不同温度的淬火工艺试验,得到在1 050 ℃加热该钢并油淬火后可以获得HRC59-61的硬度,并作出了硬度与淬火温度的关系曲线;淬火后及时进行了-15℃冷处理,其硬度增加并不明显.继而对在1 050 ℃淬火后的试样于140～240℃热油中进行了低温回火试验,得到了硬度随回火温度变化而改变的曲线.为该钢种在民用刀具行业的应用上提供了制定其热处理工艺的依据.     

深冷及回火处理对高速钢M42组织和力学性能影响

采用金相显微镜、扫描电镜及硬度仪,研究了-196℃深冷处理与常规热处理工艺组合对M42高速钢微观组织及硬度的影响,所采用的组合工艺包括:淬火+深冷处理,淬火+深冷处理+回火,淬火+回火+深冷处理.结果表明:淬火后深冷处理24h的工艺能明显细化晶粒,提高M42高速钢的硬度,促进残余奥氏体向马氏体转变及碳化物析出并弥散分布,并改变了马氏体的形态.在回火前对M42钢进行深冷处理可降低二次硬化回火温度,峰值温度由525℃降至450℃,硬度值为998.2HV,较未深冷处理提高了5.0%.回火后深冷处理工艺对M42高速钢组织及硬度的影响不明显.     

回火40CrNiMo钢的穆斯堡尔谱学研究

40CrNiMo 钢在回火过程中要发生一系列的组织结构变化,用穆斯堡尔谱学定量研究了40CrNiMo 钢在回火过程中的这一变化,实验结果表明,300℃和 500℃回火处理的40CrNiMo 钢的室温组织为回火马氏体、残余奥氏体和θ型碳化物的混合组织,随回火温度升高,钢中的残余奥氏体含量明显降低。     

热处理对Cr17Ni2钢冲击韧性影响的研究

本文研究了不同热处理条件下Cr17Ni2钢的组织和冲击韧性、结果表明Cr17Ni2钢1050～1150℃淬火,300～450℃回火,可获得高的冲击韧性。经临界区淬火,并在500℃以上高温回火,可获得很好的韧性,完全抑制了第二类回火脆,适用于高温回大后经受慢冷过程的零件。     

27SiMn钢“零保温”淬火状态下的组织与性能

本文研究了“零保温”淬火状态下,27SiMn钢的显微组织和力学性能。实验表明,在880℃～910℃范围内,随着温度升高,强、硬度随温度的升高而增加;高于910℃后,随温度的升高,强、硬度逐步下降。在910℃左右淬火,钢的力学性能最好。同时,淬火温度高于880℃,27SiMn钢“零保温”淬火强度、硬度优于传统保温淬火,其原因与奥氏体晶粒的细化和奥氏体中碳浓度分布不均匀有关。     

回火温度对超高强韧船体结构钢力学性能的影响

借助OM、SEM、EBSD及力学性能测试等手段,研究了回火温度对低碳超高强韧船体结构钢显微组织及力学性能的影响。结果表明,经不同温度(500～650℃)回火2 h后,试验钢的显微组织均为回火索氏体,随着回火温度的升高,钢中析出渗碳体数量及大角度晶界含量逐渐增加;力学性能测试结果显示,试验钢的抗拉强度和屈服强度随回火温度的升高而降低,屈服强度在回火温度区间内均在782 MPa以上,达到超高强度船体钢的要求;试验钢的塑性和韧性随着回火温度的升高有所提升,延伸率和室温冲击吸收功分别保持在12%和212 J以上,且当回火温度为650℃时,试验钢于-80℃下的冲击吸收功高达64 J,这主要与钢中大角度晶界含量有关。