廉价(Nd、Pr)(Nd、Pr、Ce)—Fe—B烧结永磁材料研究

1983年成功的研制出Nd—Fe—B永磁材料不用战略物质的Co和资源稀缺的Sm,而用廉价的Fe和贮量较多的Nd,磁性能大大超越了目前广泛使用的AlNiCo、铁氧体和稀     

Pr8Fe87B5纳米复合永磁材料的研制

试制了Pr8Fe87B5纳米复合粘结永磁材料 ,对其磁性能进行了测试、分析了其X -射线衍射谱 ,说明了改善工艺过程 ,选择恰当的粘结浓度 ,把握粘结时效时间和时效温度 ,有望制备出性能更高的纳米复合粘结永磁体     

成份及组织结构对Pr2Fe14B／α—Fe纳米晶复合永磁材料晶粒间相互作用的影响

通过测量晶粒间相互作用强度δM（H）的变化研究了Fe,B含量及组织结构对PrxFe94-xB6(x=12,10.44,9,8),Pr8Fe92-xBx(x=6,10,14)纳米复合永磁合金晶位间相互作用的影响。结果表明：Fe含量增加,使晶粒间的相互作用增强;晶粒小、尺寸接近且紧密接触,有利于产生强烈的交换耦合作用;B含量增大导致合金中在晶界处析出Pr1.1Fe4B4相,从而使晶粒间的相互作用明显减弱。     

铸造—热压变形Pr17Fe76.5B5Cu1.5永磁合金的组织结构与性能

研究了Ｐｒ１７Ｆｅ７６．５Ｂ５Ｃｕ１．５永磁合金经铸造和热压变形量分别为０,３０％,５０％和７０％后,样品的成分、组织、性能随变形量的变化。随热压变形量的增加,样品的Ｐｒ和Ｃｕ的含量降低,而Ｆｅ和Ｂ的相对含量提高;各向异性和各种磁参量,如μ０Ｍｓ,Ｂｒ,ｉＨｃ,ｂＨｃ和（ＢＨ）ｍ均提高。热变形量大于８０％,并经最佳热处理后样品的性能达到：Ｂｒ＝１．２Ｔ,ｉＨｃ＝１．２２ＭＡ／ｍ,（ＢＨ）ｍ＝２６０ｋＪ／ｍ３,与烧结Ｐｒ－Ｆｅ－Ｂ永磁体的性能相当。     

Pr2Fe14B／α—Fe纳米复合永磁的淬态组织对回火时相变过程和磁性的影响

纳米复合永磁材料的原始淬态组织对最终的显微组织结构和磁性有着决定性的影响,为了弄清其影响规律,研究了成分为Pr7Fe88B5的双相纳米复合永磁材料的淬态组织在回火时相转变的过程和晶化后的组织结构及磁性。X射线谱和Mossbauer谱的研究结果表明,在不同辊速下制得的快淬带样品的组织结构是不同的。原始淬态组织的不同导致回火时的不同相变过程,它们分别是（1）非晶相Am Pr2Fe14B α-Fe→Pr2Fe14B α-Fe;（2）非晶相Am α-Fe→(Am)′ α-Fe→α-Fe 1:7相＋Pr2Fe14B→Pr2Fe14B α-Fe;(3)Am→Am′＋α－Fe→1:7相＋α-Fe→Pr2Fe14B α-Fe。虽然样品最终的相组成均为α-Fe和Pr2Fe14B,但不同原始态的样品晶化后的显微组织和磁性并不同相同。     

Al—Cu—Fe—B准晶材料断裂韧性的评估

采用(Vickers)压痕试验法来测试评估准晶Al59Cu25.5Fe12.5B3的断裂韧性.根据维氏压痕的断面轮廓、径向裂纹尺寸和相关的计算表达式,测试了显微硬度Hv和裂纹萌生的临界载荷值,评估了该准晶材料的杨氏弹性模量E和断裂韧性.结果表明该准晶材料的杨氏模量为108.5GPa,断裂韧性约1.34MPa*m-1/2.对于维氏压头而言,裂纹萌生的临界载荷值在250mN～500mN的范围.此外,运用原子力显微镜(AFM)和扫描电子显微镜(SEM)观察了裂纹萌生和裂纹扩展的表面形貌.     

廉价R-Fe-B系烧结永磁材料的制备

为了综合利用我国稀土资源,降低Nd—Fe—B永磁合金的成本,研究了廉价(Nd、Pr)—Fe—B和(Ce、Nd、Pr)—Fe—B永磁材料的化学成分,制造工艺与磁性能的关系及其变化规律。添加Al可以大幅度提高合金的矫顽力。(Nd、Pr)—Fe—B合金最佳磁性能:Br=1.25T,M_Hc=714.3kA/m,(BH)_(max)=297.5kJ/m~3。(Nd、Pr)_(1-y)Ce_y—Fe—B合金的磁性能随Ce含量增加而降低。研究测定了合金的居里温度609～590K,剩磁可逆温度系数-0.094～-0.119％/K。观察分析了合金的显微组织,并测定了合金的密度,硬度及电阻率。     

烧结NdFeB系永磁材料的TEM观察

利用透射电镜对经过机械性能测试的烧结 Nd Fe B系永磁材料进行了微观组织结构的观察和分析 .结果表明 ,合金元素对 Nd Fe B的组织影响不大 ,主要都包括基体相 Nd2 Fe14B和富 Nd相 ,还有少量富 B相 ,含 Nd的样品中出现了棒状沉淀相粒子 .但是 ,在各种样品中都发现基体相中存在位错 ,这是和其他研究者的结果完全不同的 .     

优异的Nd—Fe—B永磁体

钕铁硼(Nd-Fe-B)永磁材料是1983年底问世的第三代稀土永磁,由于它具有极优异的磁性能,所以是世界上最强的磁性材料.目前各国投入巨资大力进行开发研究,其磁能积已达50.6MGOe.本文重点介绍了Nd-Fe-B永磁体的产生背景、优异的磁性能及应用前景,还介绍了国内研究的最新动态.     

Nd－Fe－B系烧结磁钢的现状

Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ系烧结磁钢的现状Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ系烧结磁钢是世界上最强力的永磁体。是由住友特殊金属公司在１９８２年开发的．经过约１０年时间，目前日本国内年产量达１４００吨以上，全世界年产量达到１８０吨以上。开发初期，磁钢的特性（ＢＨ）ｍａｘ＝２８０ＫＪ／...     

Nd—Fe—B磁性材料中氧化问题的研究

本文从硬磁相、富硼相和富钕相着手来研究Nd-Fe-B型永磁材料的氧化性质。实验表明富钕相最易氧化,硬磁相其次,富硼相最不易氧化。Nd-Fe-B型永材料的氧化性质类似于硬磁相。在硬磁相被氧化的过程中还伴随着硬磁相不断被分解。对生产中可能遇到的一些有关现象进行了初步的解释。     

Fe—Co—B非晶粉末的制备和研究

本文用硼氢化物还原法制备了硼含量在27～40 at.％的(Fe_(70)Co_(30))_(100-x)B_x非晶粉末。发现室温下易形成高硼含量(～40at.％)的样品。结构测试表明样品为小于0.2μm的球状颗粒,且其局域环境要比同成份的Fe-B非晶粉末复杂的多。(Fe_(70)Co_(30))_(67)B_(33)样品的晶化结果表明,在晶化产物中有3种含Fe的相存在。在文章中同时对以上结果作了讨论。     

添加Dy和Nb的纳米复合Pr2Fe14B／α—Fe永磁合金结构和磁性

研究了添加Ｄｙ和Ｎｂ对纳米复合Ｐｒ２Ｆｅ１４Ｂ／α－Ｆｅ永磁合金形成,组织结构及磁性的影响,结果表明,Ｐｒ９Ｆｅ８５Ｂ６非晶带的晶化过程,在α－Ｆｅ相初始晶化之后,出现Ｐｒ２Ｆｅ２３Ｂ３亚稳相,最终形成Ｐｒ２Ｆｅ１４Ｂ＋α－Ｆｅ两相组织,而添加Ｄｙ或同时添加Ｄｙ和Ｎｂ后晶化过程中不出现亚稳相,添加Ｄｙ和Ｎｂ元素显著地提高了纳米复合永磁合金的磁性能,最终获得了磁性能为Ｈｃｉ＝７０２．４ｋＡ／ｍ,Ｂｔ     

Pr2(Fe,Co)14B/α-(Fe,Co) 纳米复合永磁合金的组织与磁性

利用单辊快淬法制备了由硬磁相Pr2(Fe,Co)14B和软磁相α-(Fe,Co), Pr2(Fe,Co)17组成的纳米晶复合永磁材料.用X射线衍射、室温磁性能测量和热磁分析等,研究了Pr7.5Dy1Fe-xCo-xNb1B4.5(10,15)合金快淬带在不同温度下不同时间退火后的组织和磁性能变化规律.结果表明,快淬带在700℃退火6 h后,永磁性能仍保持较高的水平,说明同时添加Co和Nb,有可能提高纳米晶复合永磁合金的热稳定性.     

Nd—Fe—B磁性能的改善

研究替代元素Al,Co,Dy,烧结温度和时效处理工艺对Nd-Fe-B永磁合金磁性能的影响.结果表明,合金的剩磁由基体强磁性相的成份和结构所决定.矫顽力大小与非基体相分布有关.对于一定成份的磁体,剩磁受烧结温度所制约.时效处理可显著提高矫顽力,复合添加Al,Co,Dy元素,有利于Nd-Fe-B磁体的磁性能改善.     

烧结Fe基-TiC_p复合材料研究

分析了Ｆｅ基与ＴｉＣ直接反应制备ＦｅＴｉＣｐ复合材料的工艺及复合强化机制，初步优化了工艺参数。结果表明，一定的ＴｉＣｐ含量有其对应的最佳烧结温度；而烧结保温时间对材料的性能无显著影响。淬火处理后能显著提高Ｆｅ基ＴｉＣｐ复合材料的硬度及耐磨性。