0Cr19Ni9 1Cr18Ni9不锈钢薄壁焊管缺陷及对策

南京某厂从日本引进焊管机组,用带式法生产薄壁不锈钢管。其工艺流程如下: 钢带分剪→轧辊成型→钨极氩弧焊(TIG)焊成管坯→冷拔→矫直→成品。采用某厂一批0.3mm厚的1Cr18Ni9和0Cr19Ni9奥氏体不锈钢带试焊,发现有焊渣间隔分布于焊缝的内外壁上。间隔距离从5mm至100mm不等,大部分在20～30mm之间,见图1.焊渣多呈灰褐色,其形如纺锤状,尺寸(长×宽)约在(10～20)mm×(4～6)mm。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢彩色化的研究

提出了1Cr18Ni9Ti不锈钢在硼酸缓冲液中,在柠檬酸三铵、硫酸亚铁铵和水合联氨的存在条件下彩色化的可能性,通过正交实验证实了这种可能并得到其彩色化的配方及工艺条件.     

奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti的切削机理

通过试验表明,干切削奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti,切削速度在0.33 m/s左右,摩擦系数μ最大,积屑瘤最高,切屑变形系数_l和切削力F_z最小,且与切削速度量驼峰性规律变化;随走刀量增加_l和μ有规律地减小,F_z增加;随前角γ_o增大μ增大而_l及F(?)却有规律地减小;给出用“量纲分析-二次通用旋转组合设计”综合试验法求得的计算切削力的经验公式: F_z=8.65×10~(12)α_p~(0.202+0.215nv)f~(-0.92+0.071nα)_pV~(-1.74),N。     

连铸1Cr18Ni9Ti不锈钢大型夹杂物的研究

报导了1Cr18Ni9Ti不锈钢的连铸工艺制度及铸坯中大型夹杂物的形貌、来源及分布，以及对轧材质量的影响。通过显微观察，发现铸坯中的大型夹杂物多为TiN加球形卷渣，X-射线结构分析、电子探针微区测试证实了球形卷渣主要来自保护渣，经理论计算证实：保护渣中的SiO2不能将TiN转化成TiO2。提出了降低连铸坯中大型夹杂物的措施。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢真空渗氮处理

采用真空渗氮方法对1Cr18Ni9Ti不锈钢进行表面强化处理。利用金相显微镜、XRD、显微硬度计及耐磨试验机研究了表面渗氮硬化层的显微组织、相组成、显微硬度和耐磨性能。结果表明:真空渗氮处理后,渗氮硬化层主要由γ-Fe、γ'-Fe_4N和CrN相组成;渗氮层厚度达200μm以上,表面硬度为1100-1200 HV,比基体硬度提高了4倍左右;在相同条件下,磨损质量损失约为未渗氮试样的1/8,磨痕宽度明显降低,真空渗氮可显著提高不锈钢的耐磨性。     

0Cr18Mo2与1Cr18Ni9Ti异种不锈钢焊接工艺研究

对 0Cr18Mo2和 1Cr18Ni9Ti异种不锈钢采用手工电弧焊进行焊接 ,检验焊接质量 ,通过光学显微镜、扫描电镜(SEM)等手段分析焊接区的显微组织 ,测试力学性能。结果表明 ,焊接工艺规范合理 ,焊缝质量良好 ,其强度和韧性均达到母材的水平     

奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti车削条件优化的试验研究

车削奥氏体不锈钢所用刀具最佳硬质合金牌号为798;刀具最佳几何参数为:γ_0=10～20°,α_(?)=8～12°、λ_s=-5～-12°和bγ_1=(0.10～0.14)mm,γ_(01)=-10～-12°、b_e=0.10mm;通过一次回归正交试验获得计算最优切削速度的经验公式:υ=357.9f~(-0.51)f~(-0.38)αp~(-0.24)。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的点蚀的敏感位置

本文研究了TiN夹杂对点蚀形核的影响。实验发现1Cr18Ni9Ti不锈钢微区点蚀形核敏感位置在TiN夹杂周围。AES结果表明TiN夹杂周围有一贫Cr区,Cr/Fe+Ni峰值低于基体。TiN夹杂周围是钝化膜的薄弱部位。TiN夹杂的存在降低了微区的点蚀破裂电位,即降低了不锈钢的耐点蚀性能。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的双频电磁约束成形工艺参数优化

根据高频磁场利于感应加热、低频磁场利于熔体成形的特点，针对不锈钢(1Cr18Ni9Ti)密度大、熔点高和约束成形的熔体高度低等成形困难的特点，提出了利用低频磁场约束成形、高频磁场在不影响成形磁场的条件下辅助加热的不锈钢双频电磁约束成形方法，以便温度场和成形力场的最佳耦合．通过实验和理论分析，设计了不锈钢双频电磁约束成形的成形感应器和预热感应器，并确定了感应器间的距离和屏蔽罩的放置方式，研究了预热感应器对温度场的影响规律，从而建立了不锈钢的双频电磁约束成形系统．在对熔体的稳定成形分析的基础上，利用双频电磁成形系统成功抽拉出圆形不锈钢样件．     

1Cr18Ni9Ti气体软氮化预处理

提出一种新的表面预处理剂,经这种预处理剂处理后的1Cr18Ni9Ti不锈钢能在NH_3+CO_2的气氛中进行软氮化,氮化层均匀,显微硬度值可达Hv1418。     

1Cr18Ni9Ti高强冷拔棒材的生产工艺研究

1Crl8Ni9Ti奥氏体不锈钢的强化是通过冷加工变形来实现的.本文围绕主要影响冷加工强化效应的化学成分、变形量等因素进行了试验研究和分析,并针对具体生产制定了合理可行的生产工艺参数.将ε控制在20%-25%,C控制在中上限,Cr,Ni控制在中下限.生产中适当控制拔制节奏和影响因素,成功地试制出了()达到800-1000 MPa的、又具有良好塑性的高强度1Cr18Ni9Ti冷拔棒材.     

OCr18Mo2与1Cr18Ni9Ti异种不锈钢焊接工艺研究

对0Cr18M02和1Cr18Ni9Ti异种不锈钢采用手工电弧焊进行焊接。检验焊接质量。通过光学显微镜、扫描电镜(SEM)等手段分析焊接区的显微组织，测试力学性能。结果表明。焊接工艺规范合理。焊缝质量良好，其强度和韧性均达到母材的水平。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢在硫化氢水溶液中的台阶状应力腐蚀破裂

用恒变形Ｕ形试件应力腐蚀试验、电化学极化和ＡＥＳ分析法研究了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ奥氏体不锈钢在室温Ｈ２Ｓ水溶液和９０℃的Ｈ２Ｓｅ＋０．６ｍｏｌ／ＬＮａＣｌ水溶液中的应力腐蚀破裂，两种条件下都发现了台阶状的应力腐蚀裂纹。９０℃时的破裂由〔Ｃｌ〕导致的阳极溶解机理控制，沿夹杂物／基体界面及轧制方向晶界的择优溶解导致台阶状裂纹。在室温无ＮａＣｌ的Ｈ２Ｓ溶液中，破裂机理为氢致开裂，塑性变形造成的局部硬度增高可能是破裂的诱因。     

倾斜式剪切冷却制备1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态材料

利用自制的实验装置对倾斜式剪切冷却技术制备1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态合金进行了研究.倾斜式剪切冷却技术使熔融1Cr18Ni9Ti不锈钢合金在剪切冷却作用下形成组织优良的半固态材料;在冷却板的冷却作用与重力的剪切作用下1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态合金逐渐由树枝晶演化为细小的球形晶;倾角、冷却板长度、冷却板表面性质对合金组织具有重要影响;在倾角为45°,冷却板长度为650mm,冷却板采用紫铜材质的条件下可制备出细小球形的1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态材料.     

9Cr18不锈钢热变形行为研究

采用Gleeble-1500型热模拟试验机对9Cr18马氏体不锈钢在850～1 150℃、应变速率为0.01～10s-1变形条件下的热压缩变形行为进行研究。根据真应力-应变曲线,分析变形温度和应变速率对9Cr18不锈钢变形抗力的影响,计算其形变激活能,并建立9Cr18不锈钢的变形抗力模型和热变形流变应力方程。结果表明,应变速率一定时,9Cr18动态再结晶临界变形量εc随温度的升高而降低,高的形变温度和低的应变速率有利于动态再结晶的发生;9Cr18不锈钢形变激活能为461.7kJ/mol;所建变形抗力模型的拟合性良好,数据稳定性好。     

1Cr18Ni9Ti钢中的锯齿屈服现象

本文研究了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ奥氏体不锈钢中出现的锯齿屈服现象的特征。试样经１３２７Ｋ固溶处理，其平均晶粒尺寸为０．０５ｍｍ。拉伸试验温度范围为室温～９７３Ｋ；应变速率分别为１×１０－４、５ × １０－４及２．５×１０－３Ｓ－１０。 试验结果表明：该钢的锯齿屈服现象发生在５２３～９２３Ｋ温区；按其特点不同，可截然分为５２３～６７３Ｋ及６７３～９２３Ｋ两个温区，其相应的出现锯齿屈服的激活能分别为３２．７Ｋｃａｌ／ｍｏｌｅ及４６．７Ｋｃａｌ／ｍｏｌｅ。可用“管扩散”机理来描述锯齿屈服过程；但两温区中与运动位错发生弹性交互作用的溶质原子气团不同：低温区可能为［Ｎｉ，Ｔｉ，Ｃ］复合气团，高温区则可能为［Ｃｒ，Ｃ］复合气团。