垃圾渗滤液厌氧BF/好氧MBR工艺的脱氮特性

采用厌氧生物滤池(BF)与好氧膜生物反应器(MBR)组合工艺,以实际垃圾渗滤液为处理对象,在连续进水条件下,考察该工艺在处理垃圾渗滤液时,进水稀释倍率、厌氧/好氧(A/O)回流比和C/N比值对其硝化与反硝化特性的影响.结果表明,在处理稀释10倍的渗滤液时,氨氮和总氮的平均去除率分别稳定在90%和65%附近,回流比和C/N比值对好氧的硝化与厌氧反硝化反应的影响很小;在处理稀释5倍的渗滤液时,提高C/N比值能使厌氧反硝化能力增强,有效地消除亚硝氮的积累.渗滤液中有较高的浓度的氨氮与有机物负荷,容易对硝酸化菌产生抑制作用,使膜出水的亚硝氮积累明显,氨氮和总氮平均去除率分别稳定在69%～78%和46%～50%.     

好氧颗粒污泥膜生物反应器处理畜禽废水

采用好氧颗粒污泥膜生物反应器处理畜禽废水，分别对COD、NH4^＋-N、NO2^--N、NO3^--N的去除效果和对膜通量的影响进行了研究。结果表明：在水力停留时间（HRT）为8h，进水COD浓度为600mg／L，NH4^＋-N浓度为40mg／L的条件下，出水COD、NH4^＋-N的浓度分别为46．6和4．8mg／L。NO2^--N和NO3^--N的去除率也可达90％以上。并且好氧颗粒污泥的加入减缓了膜的污染。     

准好氧填埋中不同区域反硝化类型分析

依据准好氧填埋的原理构建了准好氧填埋模拟试验装置。在填埋不同区域内布设渗滤液采样器定期进行渗滤液采样,并对渗滤液进行水质分析．分析指标包括COD、总氮、氨氮、硝态氮和亚硝态氯等。结果表明,由于受氧气浓度、氨氮浓度等的影响,不同区域内反硝化类型是不同的。好氧和准好氧区域内以好氧反硝化为主,厌氧区域内以传统厌氧反硝化为主,同时研究表明高浓度氨氮对好氧反硝化的抑制作用小于对传统厌氧反硝化的抑制。     

好氧颗粒污泥膜生物反应器处理畜禽废水

采用好氧颗粒污泥膜生物反应器处理畜禽废水,分别对COD、NH4 -N、NO2--N、NO3--N的去除效果和对膜通量的影响进行了研究。结果表明:在水力停留时间(HRT)为8h,进水COD浓度为600mg/L,NH4 -N浓度为40mg/L的条件下,出水COD、NH4 -N的浓度分别为46.6和4.8mg/L。NO2--N和NO3--N的去除率也可达90%以上。并且好氧颗粒污泥的加入减缓了膜的污染。     

UASB-好氧膜生物反应器组合工艺处理抗生素废水

采用厌氧-好氧膜-生物反应器对抗生素废水进行了处理研究.实验结果表明,当UASB的水力停留时间为13 h、好氧膜生物反应器的水力停留时间为7.5 h时,处理效果最好,出水COD去除率达88.13%.膜对COD的去除有强化作用,保证系统稳定高效地运行.好氧膜生物反应器内污泥浓度也随着水力停留时间的增加而相应地增加.另外膜通量下降较严重,物理清洗和化学清洗可基本恢复膜的通量.     

兼氧/好氧膜生物反应器处理食品废水研究

试验研究了兼氧/好氧膜生物反应器工艺对食品废水的处理效果,通过投加粉末活性炭以考察其对整个工艺的影响.结果表明,投加粉末活性炭的兼氧/好氧与膜生物反应器组合(A/O MBR)对食品废水表现出良好的净化效果,化学需氧量(COD)的平均去除率为96%,NH3-N的平均去除率为91%,对浊度的去除率基本达到100%.试验证明,投加粉末活性炭的A/O MBR,在去除NH3-N和COD方面均优于没有投加粉末活性炭的情况,且在一定程度上减轻了膜污染.     

厌氧-好氧废水生物处理实验平台的开发与研制

研制了一种厌氧-好氧废水生物污水处理实验装置,装置运行灵活、操作简便、经济实用。可用于污水处理过程工艺参数的确定、厌氧好氧颗粒污泥培养、污水脱氮除磷等相关的课程和实践教学环节以及创新性、设计性、综合性实验中,可为学生综合素养和创新思维培养、科研水平的提高提供先进的硬件条件。     

环流反应器中厌氧好氧耦合生物降解含酚废水

研究厌氧好氧耦合生物体系对含酚废水的处理效果.在反应器Ⅰ中投加体积比为3%的多孔聚亚氨酯载体,反应器Ⅱ不投加载体,利用2个反应器进行对比实验.经过26 d的驯化,反应器Ⅰ可将模拟含酚废水的化学需氧量质量浓度由4 g/L降至100 mg/L, 最快降解速率达到720 mg/(L·h), 污泥体积指数的值稳定在54～110 mL/g间,各项指标均优于反应器Ⅱ;扫描电镜观察发现,附着在载体上的微生物种群与好氧体系不同.体系对含酚废水的处理能力强,降解速度快,抗冲击能力强.     

污泥好氧厌氧交替消化的实验研究

通过实验研究比较了污泥好氧消化与好氧厌氧交替消化之间的MLSS,MLVSS,TN去除率以及上清液中NH4 —N质量浓度,pH值的变化情况.实验结果表明,好氧厌氧交替消化与好氧消化相比较,MLSS,MLVSS的去除率相差不大,说明好氧厌氧交替消化同样具有较好的污泥减量效果.同时相对好氧消化来说,好氧厌氧交替消化具有TN去除率高,上清液中NH4 —N质量浓度较低,pH值稳定等特点.     

厌氧-好氧法处理校园污水的研究

对某校园污水的来源、主要污染物等进行了调查研究,确定采用厌氧—好氧工艺处理,COD的去除率可达78%。     

矿化垃圾反应床处理渗滤液的微生物学特性

研究了矿化垃圾生物反应床处理渗滤液时,不同床层高度、气温状况和水力负荷下矿化垃圾微生物学特性的变化规律.结果表明：床体浅层（0-20 cm）通透性好,细菌总数是床体厌氧区的数十倍,生理生化过程强烈,酶活性高,是污染物降解的最佳区域;气温的日变化对细菌总数影响不大,但在25-30℃时有利于维持微生物数量及其重要酶的活性;反应床对水力负荷有一定的耐冲击能力,但当矿化垃圾与渗滤液的体积比小于20（水力负荷超过16 cm.d^-1）时,床层微生物及酶面临胁迫环境,出水水质急剧变差.     

垃圾简易堆填场输氧抽气治理技术试验研究

为分析垃圾简易填埋场应用输氧抽气治理技术的变化规律,通过在某垃圾简易堆填场开展输氧抽气现场试验和监测,研究技术应用过程中垃圾填埋气体成分与含量变化、垃圾体内温度变化特征,以及垃圾体沉降规律等。结果表明,单井抽气模式下,垃圾填埋气体中氧气含量升高并逐步稳定;其含量接近于环境空气中氧气含量,而甲烷含量急剧降低。系统输氧抽气运行由于新鲜空气输入氧气含量可达20%左右,试验停止后氧气含量逐渐降低;二氧化碳含量逐渐降低,后期由于好氧反应加速,二氧化碳气体含量升高反弹。输氧抽气可加速垃圾体有机质的降解。输氧抽气导致垃圾体温度显著上升,试验区非饱和带垃圾体中部温度升幅较大,可达42~45℃。输氧抽气使垃圾体沉降加速,沉降区域以抽注气井为中心向四周扩展,2个月试验期间,中心区域沉降值达145 mm。     

基于优势流效应的填埋场渗沥液回灌过程预测

渗滤液回灌对于补充垃圾堆体水分及加速降解稳定化具有重要的促进作用,垃圾堆体的非均质性和大孔隙特征造成了渗沥液流动过程出现显著的优势流效应.以双渗透率模型为基础,开展典型回灌工艺条件下垃圾堆体中渗沥液的分布规律预测研究.预测结果表明:一定限度内增大回灌速率、回灌频率、回灌量、初始含水量等因素可提高渗滤液的影响深度、入渗量...     

UASB反应器处理垃圾渗滤液的启动研究

垃圾渗滤液为难处理的高浓度有机废水,上流式厌氧污泥床(UASB)工艺被证明是处理该类废水的有效手段。为此,以一系列不同渗滤液浓度的模拟废水作为进水,对逐步启动UASB反应器进行了动态小试,得出了UASB工艺处理垃圾渗滤液的较快速启动方法。结果显示:接种普通厌氧污泥,逐步增加反应器负荷,经过95 d的运行,完成启动。此时进水COD质量浓度为5 250 mg/L,COD去除率为85%,容积COD负荷达8.4 kg/(m3.d),容积产气率为5.0 m3/(m3.d),反应器底部形成少量颗粒污泥。     

垃圾填埋初期渗滤液循环对其产生量的影响

探讨了不同循环方式下垃圾填埋初期渗滤液产生量的规律，通过填埋模拟柱(填埋垃圾170kg)进行模拟雨水渗入、渗滤液原液循环和渗滤液经过好氧生物处理后循环至垃圾层的实验。结果表明，渗滤液循环能增加填埋层起始渗滤液的产生速率；填埋层初期净产液量不但取决于循环液量，还和循环水质密切相关；渗滤液原液循环4周后抑制微生物水解作用，从而减少了垃圾净产渗滤液量；渗滤液经过好氧生物处理后循环，能加速垃圾中易降解物质水解过程，即加快渗滤液产出，此后加速水解垃圾中的难降解物质，即能增加累积净产液量；Gompertz模型可模拟不同循环方式下填埋层累积渗滤液净产生量随时间变化的规律。     

添加污泥对渗滤液循环垃圾填埋层甲烷产生的影响

通过填埋模拟柱实验研究了渗滤液原液循环条件下,新鲜垃圾添加污泥(污水生物处理剩余污泥)的填埋方式对填埋层加速进入稳定的甲烷化阶段的影响.结果表明,原液循环条件下,新鲜垃圾添加好氧污泥后填埋(9∶1,湿基质量比),短期(105d)内不能加速填埋层进入稳定的甲烷化阶段;新鲜垃圾添加厌氧生物处理污泥混合后填埋(9∶1,湿基质量比),能够有效地加速填埋层进入稳定的甲烷化阶段,产甲烷滞后时间和甲烷化过程稳定时间分别为13和51d,实验期内(105d)最大产气速率、实际累积产气量分别为1.08L/kg·d和50.03L/kg(以湿垃圾为基准),其主要机理是引入了大量呈颗粒态聚集的甲烷化菌群.     

日本生物反应器的技术进展

在生物技术实用化过程中,首先要解决的重要问题之一就是生物反应器的选型和控制等,本文对此作了简要叙述,并对生物反应器的应用进行了详细讨论.     

垃圾渗滤液反渗透浓缩液回灌处理中试研究

将垃圾渗滤液经反渗透处理后产生的浓缩液进行回灌处理,研究了浓缩液回灌对COD和NH3—N的去除情况、水力负荷和回灌次数对浓缩液回灌效果的影响.结果表明,浓缩液回灌对COD和NH3—N有很好的去除效果,浓缩液回灌出水稳定后,COD去除率为81.6%,NH3—N去除率为70%.回灌浓缩液的水力负荷从32.38 mL/(L.d)上升到202.36 mL/(L.d),COD去除率从94%下降到70%;随着回灌次数的增加,COD去除率升高.     

垃圾填埋层通风对循环渗滤液的硝化与反硝化作用

渗滤液循环回灌填埋层同时去除其中的碳、氮污染物的前提是层内必须存在好氧、兼性、厌氧混合代谢条件.通过对比间歇强制通风和强化自然通风这两种使填埋层内形成混合代谢条件的实验发现:两者均可使填埋层具有去除回灌渗滤液中化学耗氧量CODCr和氨氮的能力,间歇强制通风的去除负荷为CODCr165 g/(m2*d),氨氮7.5 g/(m2*d);强化自然通风则为CODCr480 g/(m2*d),氨氮16 g/(m2*d).填埋层对氨氮硝化形成的硝态氮的反硝化能力与回灌渗滤液中生物可利用碳BC与氨氮之比BC/N有关,当此比值大于4.5时,间歇强制通风填埋层可达到几乎完全的反硝化水平.但强化自然通风填埋层中,即使当BC/N大于7.5时,流出液中硝态氮仍大于50 mg/L,主要原因是层内存在持续有氧的区域,阻碍了对其的完全反硝化.